+7 (495) 135-43-15
Рабочий день с 9:00 до 18:00
Российская ФедерацияИнструкция Минэнерго СССР

Инструкция по наладке, проверке и эксплуатации дистанционной защиты ДЗ-503

установить закладку
установить закладку

ИНСТРУКЦИЯ
 ПО НАЛАДКЕ, ПРОВЕРКЕ И ЭКСПЛУАТАЦИИ ДИСТАНЦИОННОЙ ЗАЩИТЫ ДЗ-503

СОСТАВЛЕНА электроцехом Донтехэнерго

СОСТАВИТЕЛИ инженеры И.П.Гриценко, Е.П.Титков, В.И.Ткачев

УТВЕРЖДЕНА Заместителем главного инженера Союзтехэнерго А.Д.Герр (Решение электротехнической секции НТС Союзтехэнерго от II/IV 1979 г. N 3)

Инструкция составлена на основании технического описания завода-изготовителя, материалов институтов "Энергосетьпроект" и ВНИИР, опыта наладки и эксплуатации защит ДЗ-503 в энергосистемах Донбассэнерго, Днепроэнерго, Киевэнерго, в Белглавэнерго и экспериментальных и наладочных работ Союзтехэнерго.

В Инструкции изложена методика наладки защиты ДЗ-503 при новом включении, приведены рекомендуемый объем и сроки эксплуатационных проверок и даны указания оперативному персоналу по обслуживанию защиты.

Инструкция рекомендуется для персонала служб релейной защиты энергосистем и наладочных организаций, занимающегося наладкой и эксплуатацией устройств релейной защиты.


ВВЕДЕНИЕ

Дистанционная защита ДЗ-503 предназначена для защиты протяженных линий электропередачи 330-500 кВ и может быть также использована в качестве резервной защиты автотрансформаторов.

Защита обеспечивает селективное отключение междуфазных повреждений и двухфазных замыканий на землю в электросетях любой конфигурации, а также срабатывает при однофазных КЗ с сокращением зоны действия отдельных ступеней.

Наладка и эксплуатация защиты ДЗ-503 в отличие от ранее выпускавшихся защит ДЗ-501 и ДЗ-502 проще; защита имеет большие чувствительность и быстродействие, потребляет меньшую мощность от измерительных трансформаторов.

Панель защиты ДЗ-503 общего назначения предназначена для работы в закрытом помещении при температуре окружающей среды от -20 до +40 °С и от -20 до +45 °С в тропическом исполнении.

Панели дистанционной защиты ДЗ-503УЧ и ДЗ-503ТЧ выпускаются промышленностью в двух исполнениях - с номинальной частотой переменного тока 50 и 60 Гц. Технические данные панели с номинальной частотой переменного тока 60 Гц в основном соответствуют данным панели с частотой 50 Гц. Имеются только отличия в технических данных трансреакторов комплектов аппаратов 1-4, элементов фильтров высших гармонических составляющих напряжения и фильтра напряжения обратной последовательности устройства блокировки при качаниях.

В Инструкции изложена методика проверки защиты ДЗ-503УЧ при новом включении и в процессе ее эксплуатации.

На основании опыта эксплуатации защиты и экспериментальных работ Союзтехэнерго разработаны рекомендации по повышению надежности устройства блокировки при качаниях.


1. ПРИНЦИП ВЫПОЛНЕНИЯ ЗАЩИТЫ

Дистанционная защита ДЗ-503 представляет собой трехступенчатую направленную защиту с независимыми измерительными органами в каждой ступени, обеспечивающими большую надежность и свободу выбора характеристик реле сопротивления каждой ступени.

Каждая из ступеней защиты содержит три реле сопротивления (рис.1.1, 1.2 - см. вклейку), включенные на междуфазные напряжения и разность фазных токов линии.


Рис.1.1. Схема цепей переменного тока защиты ДЗ-503


Рис.1.2. Схема цепей постоянного тока защиты ДЗ-503

Вторая ступень защиты выполнена с двумя выдержками времени. Кроме того, предусмотрено оперативное ускорение второй ступени.

Защита снабжена устройствами блокировок при качаниях и повреждении в цепях напряжения. Схема цепей сигнализации защиты приведена на рис.1.3.


Рис.1.3. Схема цепей сигнализации защиты ДЗ-503:

а - цепи сигнализации; б - резервные контакты

     
1.1. Реле сопротивления

В основу реле сопротивления (PC) положена схема сравнения абсолютных значений величин с включением реагирующего органа на разность токов рабочего и тормозного контуров [Л.1], что позволяет существенно снизить токи точной работы реле. Последнее особенно важно для PC дистанционных защит, устанавливаемых на протяженных ВЛ.

Схема сравнения выполнена без балластных сопротивлений на выпрямленном токе, что позволяет не применять специальных мер для защиты нуль-индикатора (НИ) от больших кратностей положительного и отрицательного сигналов. Эту функцию выполняют выпрямительные мосты ВМ1 и ВМ2, ограничивающие сигнал на входе НИ уровнем напряжения на двух открытых диодах. Такое ограничение напряжения позволяет также уменьшить и время действия НИ.

В качестве НИ используется магнитоэлектрическое реле (МЭР) М-237/054.

Характеристики PC I, II и III ступеней защиты представляют собой окружности, проходящие через начало координат, с возможностью смещения до 0,1 в III квадрант плоскости реле II и III ступеней защиты и до 0,5 в I квадрант плоскости реле III ступени защиты.

Смещение характеристической окружности PC III ступени защиты в I квадрант может потребоваться для отстройки от сопротивлений нагрузки, а смещение характеристической окружности PC II или III ступеней защиты в III квадрант - для обеспечения резервирования действия I ступени защиты и защиты шин.

Реле сопротивления I и II ступеней защиты снабжены контурами подпитки, обеспечивающими четкое действие защиты при КЗ в начале линии. При наличии смещения в III квадрант плоскости Z контуры подпитки PC II ступени защиты отключаются с помощью перемычек 1-3; 5-7; 9-11 на цоколе реле. В случае применения I ступени защиты с выдержкой времени (резервная защита автотрансформатора) в PC I ступени защиты контуры подпитки также могут быть исключены из схемы отсоединением одного из проводов на разъеме 5.


1.2. Устройство блокировки при качаниях

Устройство реагирует на напряжение обратной последовательности, компенсированное током обратной последовательности (), и на ток нулевой последовательности 3.

Выделение величины осуществляется с помощью фильтра напряжений обратной последовательности (ФНОП) и устройства токовой компенсации. На вход ФНОП подается сумма напряжений , одно из которых () пропорционально напряжению в сети, а второе () - току линии. Напряжение вводится в схему с помощью трансреакторов.

Схема активно-емкостного ФНОП приведена на рис.1.4.


Рис.1.4. Активно-емкостный ФНОП с токовой компенсацией:

а - схема; б - потенциальная диаграмма при подведении к фильтру системы напряжения и токов прямой последовательности; в - потенциальная диаграмма при подведении к фильтру системы напряжения и токов обратной последовательности; г - векторные диаграммы, поясняющие принцип действия токовой компенсации (двухфазное КЗ в зоне действия защиты)

Применение токовой компенсации позволяет повысить чувствительность устройства блокировки. Как видно из векторных диаграмм, приведенных на рис.1.4,г , с помощью трансреакторов компенсируется часть сопротивления линии, благодаря чему повышается чувствительность устройства блокировки (к пусковому органу подводится более высокое напряжение).

В качестве реагирующего органа устройства блокировки при качаниях применено реле М-237/054. В нормальном режиме в обмотке этого реле протекает тормозной ток 150-250 мкА, что обеспечивает более надежную работу МЭР.

Для устранения вибрации реле 4P1 вследствие наличия переменной составляющей в выпрямленном токе служит конденсатор 4C12. Однако применение этого конденсатора уменьшает скорость нарастания напряжения на обмотке реле 4P1, т.е. увеличивает время срабатывания устройства блокировки при качаниях. Поэтому в схему устройства введена цепочка 4С10-4R22, которая совместно с емкостью 4C12 и сопротивлением цепи реле 4P1 образует перекомпенсированный делитель напряжения (С10R22>C12R). Применение такого делителя напряжения позволяет увеличить скорость нарастания напряжения на обмотке реле 4P1, т.е. обеспечить требуемое время срабатывания устройства блокировки при качаниях.


1.3. Оперативные цепи защиты

Контроль выходных цепей дистанционной защиты осуществляется контактами промежуточных реле 4РП1 и 4РП2 (см. рис.1.2). Быстродействующие ступени защиты (I и II ступень защиты с меньшей выдержкой времени) вводятся в работу на время около 0,4 с, а медленнодействующие ступени защиты (II ступень защиты с большей выдержкой времени и III ступень) - на время возврата блокировки при качаниях.

Ввод в работу медленнодействующих ступеней защиты устройством блокировки при качаниях необходим для отстройки защиты от излишних срабатываний в случаях возникновения асинхронного хода с большим периодом качаний, возможного на слабых связях между ОЭС.

Для исключения ввода защиты при развивающихся качаниях, когда возможно срабатывание от небаланса пускового органа блокировки, предусмотрен пуск реле 4PB1 от контактов повторителя PC II ступени защиты (5РП3). Если к моменту истечения выдержки времени реле 4PB1 развились качания, перешедшие в асинхронный ход, и устройство блокировки оказалось готовым к повторному действию, блокировка при возникновении несимметрии разрешит сработать быстродействующим ступеням защиты в момент, когда произойдет возврат реле 2PC (при асинхронном ходе реле 2РС будут периодически срабатывать), что недопустимо.

Для исключения ложного действия быстродействующих ступеней защиты при асинхронном ходе установлено реле 5РП2, с помощью которого осуществляется запрет возврата устройства блокировки. Время возврата реле 5РП2 должно быть больше максимального цикла качаний или асинхронного хода (0,5-1,0 с), время его срабатывания должно быть меньше минимального цикла качаний (0,1 с).

Для изменения режима работы панели защиты и осуществления ее связей с другими устройствами релейной защиты и автоматикой служат выводы 1-21.

Выводы 5, 6, 7, 8, 19 ряда выводов панели защиты предназначены для изменения режима работы I ступени защиты.

Выводы 9, 10, 13-18 предусмотрены для подключения выходных цепей панели защиты к выходным реле токовых защит и устройств АПВ.

Резервные контакты (см. рис.1.3) реле-повторителей II и III ступеней защиты (5РП3 и 3РП1) могут быть использованы для ускорения действия этих ступеней защиты с помощью устройств ВЧТО, пуска автоматических осциллографов линии и совместной работы с высокочастотной приставкой.

Технические данные защиты приведены в приложении 1.


2. ВНЕШНИЙ ОСМОТР И ПРОВЕРКА ИЗОЛЯЦИИ

2.1. Подготовительные работы

Проверяется соответствие проекта техническим данным панели и директивным материалам. Необходимые изменения в схеме защиты согласовываются с МС РЗАИ или ЦС РЗАИ.

Центральная служба РЗАИ энергосистемы задает уставки и условия работы защиты в объеме, указанном в разд.2 протокола проверки защиты (приложение 2).

На основании заданных уставок защиты производится расчет вторичных уставок реле сопротивления и оценка чувствительности ступеней защиты (токи точной работы реле сопротивления приведены в приложении 1).

Уставки в цепях тока PC I ступени защиты выбираются с учетом следующих соображений:

а) если значения токов КЗ на границе зон близки к значениям токов точной работы реле, для увеличения чувствительности реле (уменьшения тока точной работы) следует стремиться установить большую уставку в цепи тока;

б) если значения токов КЗ значительно превышают значения токов точной работы реле, для уменьшения нагрузки на трансформаторы тока и обеспечения надежной работы I ступени защиты по "памяти" при близких трехфазных КЗ следует принимать меньшее значение уставки в цепи тока.

Расчет уставок реле по сопротивлению срабатывания производится по формуле

,                                                        (2.1)

               
где - значение первичного сопротивления срабатывания защиты соответствующей ступени, Ом/фазу;

и - соответственно коэффициенты трансформации трансформаторов тока и напряжения.

Выбор положения переключателей "" при расчетном значении сопротивления уставки , выбранной уставке в цепях тока (КРС-I) и отсутствии смещения производится по формуле

.                                                     (2.2)

При наличии смещения выбор положения переключателей "" производится по формуле (2.3) для КРС-II и формуле (2.4) для КРС-III:

;                                               (2.3)

     
,                                               (2.4)


где - уставка PC по сопротивлению смещения; знак "+" в выражении (2.4) соответствует смещению характеристики PC в III квадрант, а знак "-" - в I квадрант плоскости Z .

При расчете смещения следует учитывать, что с вводом смещения диаметр окружности может изменяться до 12%. Поэтому нельзя задавать значение , равное , с одновременным смещением, так как при вводе смещения увеличится, а скомпенсировать это увеличение изменением количества витков трансформаторов напряжения невозможно (=100%).

Выбор положения переключателей "" производится по формуле

,                                               (2.5)


где знак "+" соответствуют смещению характеристики PC в III квадрант, а знак "-" - в I квадрант плоскости Z.

Подготовляются для наладки или проверки панели защиты необходимые измерительные приборы, инструмент, приспособления, соединительные провода, запасные части, комплектные испытательные устройства.

Перечень приборов и аппаратуры приведен в приложении 3.

В зависимости от конкретных условий типы применяемых приборов, указанных в перечне, могут изменяться. Однако в целом эти приборы должны соответствовать требованиям, предъявляемым к ним при проверке защиты ДЗ-503. Эти требования изложены в методике проверки того или иного элемента защиты.

В энергосистемах и наладочных организациях эксплуатируется ряд комплектных устройств заводского (УПЗ-1,2; УПС-62) и местного изготовления.

Однако подавляющая часть этих устройств (в том числе УПЗ-1,2 и УПС-62) не подходит полностью для наладки защиты ДЗ-503.

Требованиям наладки и комплексной проверки защиты ДЗ-503 соответствуют комплектные устройства У-5052 и У-5053. При отсутствии указанных устройств наладку защиты следует производить в соответствии со схемой для проверки и испытаний защиты ДЗ-503.

При подготовке рабочего места для проверки и наладки защиты должны быть приняты меры предосторожности против ошибочного отключения присоединений, находящихся в работе. Для этого на ряде выводов панели нужно отсоединить все цепи, связывающие панель проверяемой защиты с другими панелями и аппаратами. В токовых цепях должны быть установлены закоротки или обходные перемычки, если к одним и тем же обмоткам трансформаторов тока, кроме дистанционной защиты, подключены другие устройства защиты и автоматики. На соседних панелях, находящихся в работе, должны быть вывешены запрещающие плакаты.

Подвод тока и подача напряжения на панель защиты от постороннего источника производятся через испытательные крышки блоков БИ1-БИ4.

При профилактических проверках панели защиты вывод защиты из работы и подготовка рабочего места должны производиться по определенной программе.


2.2. Осмотр панели защиты и ревизия отдельных ее элементов

Проверяется отсутствие механических повреждений аппаратуры и монтажа, качество уплотнений, надежность контактных и крепежных соединений, затяжка стяжных винтов магнитопроводов трансреакторов и трансформаторов.

При осмотре комплектов откидываются подвижные платы и производится осмотр паек. Тщательно осматриваются контактные соединения в гнездах разъемов и проверяется их надежность.

Ревизия механической части реле постоянного тока производится в соответствии с действующими инструкциями.

Проверка механической части и регулировка контактных систем поляризованных реле производятся непосредственно перед снятием электрических характеристик этих реле.

Магнитоэлектрические реле не вскрываются. В случае, если они не установлены в комплектах, их обмотки должны быть закорочены на выводах.

Магнитоэлектрические и поляризованные реле целесообразно замаркировать и установить на место.


2.3. Проверка изоляции

2.3.1. Проверка изоляции цепей панели. Перед измерением сопротивления изоляции поляризованные реле и МЭР должны быть сняты с панели и соединены между собой выводы 1-21 и 25-39-31-32-34. В соответствии с принципиальной схемой все переключатели и перемычки должны быть поставлены в положения, замыкающие цепи.

В процессе эксплуатации первых панелей защиты отмечены (ОЭС Северного Кавказа) случаи замыканий на корпус токовых цепей в комплекте КРС-I. В связи с этим проверку изоляции цепей защиты относительно корпуса панели следует производить при полностью закрытых кожухах комплектов.

Мегомметром на 1000 В измеряется сопротивление изоляции цепей напряжения, подключаемых к обмоткам трансформаторов напряжения, соединенных в "звезду" и "разомкнутый треугольник", токовых цепей, цепей постоянного тока, цепей сигнализации, вторичных обмоток промежуточных трансформаторов и трансреакторов, резервных цепей защиты относительно корпуса панели и между собой.

Дополнительно проверяется сопротивление изоляции между фазами токовых цепей.

Во всех перечисленных случаях значение сопротивления изоляции должно быть не менее 5 МОм.

2.3.2. Проверка изоляции поляризованных реле. На снятых с панели реле мегомметром на 500 В проверяется изоляция между обмотками и контактами реле, а также чистота зазора магнитной цепи при любом положении якоря реле.

Сопротивление изоляции между всеми токоведущими частями и магнитопроводом реле должно быть не менее 100 МОм.

2.3.3. Проверка изоляции МЭР проводится в следующем объеме:

а) проверяется уровень изоляции между обмоткой и контактами реле на снятых с панели реле. Учитывая, что гарантируемый заводом-изготовителем уровень изоляции между этими цепями составляет 200 В, проверку производят либо плавным подъемом напряжения постоянного тока до 200 В через микроамперметр на 50-100 мкА с добавочным сопротивлением 2-4 МОм (рис.2.1), либо плавным подъемом напряжения до 200 В мегомметром на 500 В через делитель напряжения, состоящий из резисторов сопротивлением 2 и 3 МОм мощностью 0,25 Вт.


Рис.2.1. Схема проверки изоляции между обмоткой МЭР и его контактами

При исправной изоляции ток не должен превышать 10 мкА, а показания мегомметра - 5 МОм; при пробое изоляции показания мегомметра - 3 МОм;

б) проверяется достаточное расстояние между подвижными и неподвижными элементами замыкающего контакта реле (выводы 3-4), а также между Г-образными стойками неподвижных контактов. Проверка выполняется мегомметром на 500 В.

Для надежного размыкания контактов в обмотку реле должен подаваться тормозной ток 75±5 мкА.

При наладке указанную проверку удобно проводить при поочередной установке МЭР в блоке одного из комплектов PC (например, 3PC-1). Контроль тормозного тока осуществляется микроамперметром, подключенным к выводам "б" ("+" прибора) и "а" переключателя Н7. Значение тормозного тока устанавливается при подаче на панель защиты от регулируемого источника тока необходимого значения, соответствующего выбранному PC (). Тормозной ток необходимой точности устанавливается подрегулировкой резистором R9.

При профилактических испытаниях указанную проверку целесообразней проводить, когда МЭР установлены на своих местах, либо при установке их в блок PC, имеющий смещение характеристики в III квадрант плоскости . В последнем случае удобнее производить регулировку тока в МЭР, так как использование резистора R9 для этой цели при профилактических проверках не всегда возможно.

2.3.4. Испытание изоляции панели. Соединяются между собой цепи напряжения, токовые цепи, цепи постоянного тока и цепи сигнализации. При этом должны быть соединены выводы 1-21, 25-29-31-32-34 ряда выводов панели, установлены все реле (кроме МЭР).

Сопротивление изоляции панели испытывается относительно земли переменным напряжением 1000 В частоты 50 Гц в течение 1 мин.

При профилактических контролях и восстановлениях допускается испытание изоляции мегомметром на 2500 В.

После испытания изоляции еще раз измеряется сопротивление изоляции всех цепей в соответствии с п.2.3.1 мегомметром на 1000 В. Изоляция панели считается выдержавшей испытание, если значение ее сопротивления, измеренное до и после испытания, будет одинаковым.


3. ПРОВЕРКА АППАРАТУРЫ ПОСТОЯННОГО ТОКА

3.1. Измерение сопротивлений резисторов в схеме постоянного тока

Проверяются резисторы делителей напряжения комплектов PC и комплекта блокировки при качаниях (4R9, 4R18, 4R19), а также резисторы искрогасительных контуров на их соответствие заводским данным. Сопротивления резисторов измеряются мостом постоянного тока или омметром.

При напряжении постоянного оперативного тока 110 В резисторы делителей напряжения не проверяются (в комплекте блокировки при качаниях проверяется только резистор 4R9).

           

3.2. Проверка исправности диодов схемы постоянного тока

Исправность диодов искрогасительных контуров PC и разделительных диодов 5Д10, 5Д11, 4Д5, 4Д6, 4Д8 и 4Д11, а также диодов 5Д12-5Д16 цепей сигнализации определяется измерением их сопротивлений в прямом и обратном направлениях мостом постоянного тока или омметром. Измерения производятся при вынутых МЭР и без отпайки диодов от схемы. При необходимости измерения параметров диод должен быть отсоединен от схемы.

Падение напряжения в прямом направлении не должно превышать =1B при токе =100 мА для диодов Д211 и при токе =500 мА для диодов КД205Б (рис.2.2).


     

Рис.2.2. Схема измерения сопротивления диода в прямом направлении:

R1 - резистор 400 Ом, 1,3 А; R2 - резистор 100 Ом, 1 А; А - амперметр постоянного тока на 0,5-1,0 А, класс точности 1,0; V - вольтметр постоянного тока на 1,5 В, класс точности 1,0

Обратное сопротивление диода измеряется мегомметром на 500 В. Для диодов Д211 обратное сопротивление должно быть не менее 200 МОм, а для диодов КД205Б - не менее 4 МОм.

При измерении обратного сопротивления диодов КД205Б последовательно с испытуемым диодом включается сопротивление 1,2 МОм.


3.3. Проверка исправности искрогасительных контуров

Размыкаются переключатели H1, H2 (КРС) и 4Н5 (КРБ), снимаются МЭР.

От регулируемого источника постоянного тока на выводы "Вкл" переключателя H1 ("+") и "I" переключателя H2 (КРC) или в гнезда 3-5 и 3-4 МЭР (КРБ) подается напряжение 100-120 В. Через 5-10 с вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В на этих же выводах проверяется наличие остаточного заряда конденсатора искрогасительного контура.


3.4. Проверка исправности стабилитронов делителей напряжения

Проверка производится при вынутых МЭР. Переключатель проверяемого делителя устанавливается в положение "220 В". Переключатели остальных делителей напряжения размыкаются.

От регулируемого источника постоянного тока на панель защиты плавным подъемом (со строгим соблюдением полярности) подается напряжение. Контроль напряжения на стабилитронах делителя осуществляется по вольтметру, подключенному к выводу 21 одного из КРС и к переключателю проверяемого делителя. При напряжении 120 В, подведенном к панели, проверяется распределение напряжения на стабилитронах. Обнаруженные неисправные стабилитроны должны быть заменены. Напряжение поднимается до , и повторно проверяется распределение напряжения между стабилитронами. Напряжение на каждом стабилитроне должно составлять 33±5 В.

При номинальном напряжении питания напряжение на стабилитронах делителей напряжения должно быть в пределах 88-110 В и не должно практически изменяться при изменении напряжения питания в пределах 0,8-1,1.

Напряжение на стабилитроне 4Д4 должно быть 7-8,5 В при входном напряжении и не должно изменяться при изменении напряжения на входе панели в пределах 0,8-1,1.

При напряжении постоянного оперативного тока 110 В стабилитроны делителей напряжения не проверяются (в комплекте блокировки при качаниях проверяется только стабилитрон 4Д4).


3.5. Измерение и регулировка электрических параметров реле постоянного тока

Проверка производится при вынутых МЭР и разомкнутых переключателях в цепях делителей напряжения.

Напряжение срабатывания и возврата реле постоянного тока проверяется с учетом реальной схемы их включения. Напряжение срабатывания каждого реле с учетом последовательно включенных элементов схемы должно быть в пределах 0,4-0,65. Напряжение возврата должно быть не менее 0,03. При времени возврата 1,1 с напряжение возврата реле 5РП2 должно быть не менее 0,02.

Под напряжением срабатывания реле времени понимается минимальное напряжение, при подаче которого толчком реле четко срабатывает. Это напряжение несколько выше напряжения начала движения подвижной системы.

Рекомендуемые значения напряжений срабатывания промежуточных реле следующие:

3РП1

4РП1

4РП2

4РП4

5РП1, 5РП2, 5РП3, 4РП3

Напряжение срабатывания, В

45-55

50-60

0,4-0,5

50-60

0,5-0,65

Напряжение срабатывания указательных реле 5РУ1-5РУ6 проверяется при включении последовательно с каждым из них резисторов 5R14, 5R15 (см. рис.1.2). Для этого переключатели в цепи проверяемых реле должны быть установлены в положение "Сигн.", при проверке реле 5РУ6 необходимо соединить выводы 20-51 комплекта 5.

Предварительно указательные реле 5РУ1-5РУ6 регулируются на ток срабатывания, равный 0,8, (0,04 А).

Необходимо также проверить совместную работу этих указательных реле с промежуточными реле, на которые непосредственно воздействует защита ДЗ-503. При этом должна быть обеспечена четкая работа указательных и промежуточных реле при напряжении 0,8.

При регулировке поляризованных реле 1РП1 и 2РП1 целесообразно контролировать значение токов срабатывания и возврата. Ток срабатывания реле должен быть в пределах 1,6-1,8 мА. Коэффициент возврата должен быть не менее 0,45.

Время действия реле постоянного тока должно соответствовать данным табл.3.1.

Таблица 3.1

Реле

Время действия, с

Примечание

при срабатывании

при возврате

1PП1, 2РП1

0,005

Не нормируется

-

3РП1

0,04

Не нормируется

-

5РП1

0,03-0,04

0,2-0,3

-

5РП2

0,1

(0,5-1,0)

Время возврата задается службой РЗА

4РП1

Не нормируется

0,008

Измеряется также размыкающего контакта

4РП2

Не нормируется

0,1

При размыкании обмотки

0,4

При шунтировании обмотки

-

Измеряется также замыкающего контакта

Измерения производятся при номинальном напряжении оперативного тока электронным секундомером. Время действия реле определяется как среднее из трех-пяти измерений.

Изменение времени действия реле в небольших пределах производится увеличением или уменьшением давления подвижных и неподвижных контактных пластин. Время возврата реле 4РП2 можно также регулировать изменением зазора между якорем и сердечником. При этом якорь реле при срабатывании должен упираться в скобу магнитопровода и не касаться сердечника. Кроме того, время возврата реле 4РП2 можно регулировать изменением величины емкости, шунтирующей его обмотку.

Измеряется также время ввода в действие быстродействующих и медленнодействующих ступеней защиты блокировкой при качаниях и время повторной готовности к действию устройства блокировки при качаниях. Измерения производятся при установленном в положение "220 В" переключателе 4Н5 делителя напряжения.

Под временем ввода быстродействующих ступеней защиты понимается время замкнутого состояния цепей, состоящих из размыкающих контактов 4PП1 и замыкающих контактов 4РП2 (см. рис.1.2). Это время задается службой РЗА и должно, как правило, находиться в пределах 0,3-0,4 с. Оно состоит из суммы времени возврата замыкающего контакта реле 4РП2 и времени срабатывания размыкающего контакта реле времени 4PB1. Регулировка времени ввода осуществляется изменением времени возврата реле 4РП2.

Время ввода в действие медленнодействующих ступеней защиты блокировкой при качаниях состоит из уставки во времени реле 4PB1, времени возврата реле 4PB1 и времени срабатывания реле 4РП1.

Время ввода в действие ступеней защиты измеряется электронным секундомером. При применении секундомера Ф-209 измерения проводятся при его работе в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом (режим 2) или в режиме измерения времени возврата реле с замыкающим контактом (режим 3). В первом случае переключатель "Пуск" должен находиться в положении "Вкл.", а во втором - в положении "Откл.".

Пуск устройства блокировки при качаниях производится кратковременным размыканием рубильника Р, включенного вместо размыкающего контакта МЭР (выводы 3-5), которое вынуто из разъема (рис.3.1).

Рис.3.1. Схема измерения времени ввода в действие ступеней защиты блокировкой при качаниях:

а - быстродействующих; б - медленнодействующих

Время повторной готовности к действию устройства блокировки при качаниях состоит из уставки по времени реле 4PB1, времени возврата реле 4PB1 и времени срабатывания реле 4РП2. Непосредственно время повторной готовности не измеряется. Оно определяется из выражения

,                                           (3.1)


где - время повторной готовности;

- время ввода в действие медленнодействующих ступеней защиты;

- время срабатывания реле 4РП2, измеренное на замыкающем контакте;

- время срабатывания реле 4РП1, измеренное на размыкающем контакте.

Уставки реле времени 5PB1-5PB3 определяются при проверке временных характеристик защиты.

Электрические параметры реле постоянного тока следует измерять, руководствуясь табл.3.2.

Таблица 3.2

Реле

Измеряемая величина

Подаваемое питание постоянного тока

Примечание

1РП1, 2РП1

"-" на вывод "I" переключателя Н2;

"+" на вывод 23 комплекта КРС

Вынуты МЭР и разомкнуты переключатели H1 и Н2

1. Ток срабатывания и возврата

1. К выводам 23 комплекта КРС и "Вкл." переключателя H1 подключается миллиамперметр.

2. Время срабатывания

2. Выводы переключателя "Пуск" секундомера подключаются к выводам 23 комплекта КРС-I, II и "Вкл." переключателя Н1. Контакт реле (выводы 25-27 комплекта КРС) подключается к выводам "Контакт" секундомера

3РП1

1. Напряжение срабатывания и возврата

2. Время срабатывания

"-" на вывод "I" переключателя Н2;

"+" на вывод 23 комплекта КРС

Вынуто МЭР и разомкнуты переключатели H1 и Н2. Переключатель "Пуск" секундомера подключается к выводу 23 комплекта КРС и "Вкл." переключателя H1.

Контакт реле (выводы 25-27 комплекта КРС-III) подключается к выводам "Контакт" секундомера

4РП1

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 9 БИ3

Вынуто МЭР и реле 4РП2. Переключатель 4Н5 установлен в положение "220 В"

1. Напряжение и время срабатывания

1. Переключатель "Пуск" секундомера подключается к выводам 1 комплекта 4 и 19 реле 4РП1. Контакт реле 4РП1/2 (выводы 37-39 комплекта 4) подключается к выводам "Контакт" секундомера.

Вольтметр подключается к выводам "-" переключателя 4Н5 и 19 реле 4РП1

2. Напряжение и время
возврата

2. Переключатель "Пуск" секундомера подключается к выводам 1 комплекта 4 и 6 реле 4РП1. Контакт реле 4РП1/2 подключается к выводам "Контакт" секундомера.

Вольтметр подключается к выводам "-" переключателя 4Н5 и 6 реле 4РП1.

Реле 4РП1 срабатывают от руки

3. При измерении времен срабатывания и возврата вольтметр должен быть отключен

4РП2

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 9 БИ3

Вынуты МЭР реле 4PB1 и 4РП1.

Переключатель 4Н5 установлен в положение "220В".

1. Напряжение и время срабатывания

1. Переключатель "Пуск" секундомера подключается к выводам 1 комплекта 4 и 19 реле 4PП2. Контакт реле 4PП2/1 (выводы 3-9 комплекта 4) подключается к выводам "Контакт" секундомера. Вынимается реле 4РП3.

2. Напряжение и время возврата при размыкании обмотки реле

2. То же, что и в п.1, но устанавливается реле 4PП3

3. Время возврата при шунтировании обмотки реле

4РП3

Напряжение срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 13 реле 4РП3

Вынуты МЭР и реле 4PB1.

Переключатель 4Н5 установлен в положение "220 В"

4РП4

Напряжение срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 19 реле 4РП4

Вынуты МЭР и реле 4PB1.

Переключатель 4Н5 установлен в положение "220 В".

Вольтметр подключается к переключателю 4Н5 ("-") и к выводу 19 реле 4РП4

4PB1

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на" вывод 9 БИ3

Вынуто МЭР. Переключатель 4Н5 установлен в положение "220 В"

1. Напряжение срабатывания

1. Реле 4РП2 удерживается после срабатывания.

2. Напряжение возврата

2. Реле 4РП2 вынимается из разъема. Реле 4PB1 срабатывают от руки

3. Уставка по времени выставляется при проверке времени повторной готовности блокировки при качаниях

4РУ1

Напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 9 БИ3

Вынуты МЭР и реле 4РП3. Переключатель 4Н5 установлен в положение "220В". Реле 4PП1 удерживается после срабатывания

5РП1

Напряжение срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" подается через переключатель "Пуск" секундомера на вывод 13 реле 5РП1

К выводам "Контакт" секундомера подключается контакт 8-10 реле 5РП1 (не используемый в схеме защиты)

5РП2

1. Напряжение срабатывания и возврата

2. Время срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" подается через переключатель "Пуск" секундомера на вывод 43 комплекта 5

К выводам "Контакт" секундомера подключается контакт реле 5РП2/1 (выводы 1-3 комплекта 5)

5PП3

Напряжение срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 4 комплекта 5

Переключатель Н35 устанавливается в положение "Сигн."

5PB1
(5PB2,
5РВ3)

Напряжение срабатывания и возврата

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 41 (45, 49) комплекта 5

Уставка по времени выставляется при комплексной проверке защиты от постороннего источника

5РУ1

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 27 комплекта 5

Переключатель H3.1 устанавливается в положение "Сигн."

5РУ2

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 6 реле 5РУ2

Переключатель Н3.4 устанавливается в положение "Сигн.", а переключатель Н3.1 - в положение "Откл."

5РУ3

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 33 комплекта 5

Переключатель Н3.4 устанавливается в положение "Сигн."

5РУ4

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 6 реле 5РУ4

Переключатель Н3.4 устанавливается в положение "Сигн."

5РУ5

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 5 реле 5РУ5

Переключатель Н3.3 устанавливается в положение "Сигн."

5РУ6

Ток и напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 4 комплекта 5

Выводы 20 и 51 комплекта 5 соединяются перемычкой

5РУ7

Напряжение срабатывания

"-" на вывод 11 БИ3;

"+" на вывод 6 реле 5РУ7

Для увеличения срока службы контактов кодовых реле необходимо, чтобы значение размыкаемой ими мощности было на 30-50% ниже допустимого. Значение мощности, размыкаемой контактом 5РП3/1 (5-7), равно допустимому (67 Вт), поэтому для повышения надежности работы этого контакта целесообразно установить между выводами 39 и 43 комплекта 5 искрогасительный контур, состоящий из двух последовательно-параллельно соединенных резисторов (15 кОм, 1 Вт) и двух диодов.


4. ПРОВЕРКА И НАСТРОЙКА ЭЛЕМЕНТОВ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА

4.1. Проверка настройки частотных фильтров

Проверка частотных фильтров заключается в определении резонансной частоты, на которую они настроены. При отклонении ее от требуемой на значение выше допустимого производится подстройка фильтра изменением воздушного зазора магнитопровода дросселя.

Существует несколько способов проверки настройки частотных фильтров. Наиболее наглядным и точным является способ, основанный на использовании электронного осциллографа [Л.3]. Он основан на сравнении фаз двух синусоидальных напряжений одинаковой частоты - падения напряжения на резисторе R (рис.4.1) от тока на входе фильтра и напряжения на фильтре. На резонансной частоте сдвиг по фазе между напряжением на фильтре и током на его входе равен нулю. На экране осциллографа резонансной частоте соответствует наклонная прямая (фигура Лиссажу). При отклонении частоты напряжения, подводимого к фильтру, от резонансной частоты происходит раздвоение прямой. Чем больше отклонение частоты, тем больше раздвоение (прямая превращается в эллипс).


Рис.4.1. Схема настройки частотного фильтра

Частота напряжения на выходе звукового генератора может отличаться от частоты, указанной на его шкале, на 3-7 Гц, а иногда и более. Поэтому для проверки настройки частотных фильтров с большей точностью целесообразно контролировать частоту напряжения на выходе звукового генератора частотомером. При проверке необходимо применять звуковой генератор с напряжением на выходе не менее 30 В при мощности около 2 В·А.

Перед проверкой частотных фильтров производится затяжка стяжных винтов магнитопровода дросселя.

4.1.1. Проверка настройки фильтра-шунта второй гармоники PC производится по схеме рис.4.1. В качестве резистора R используются резисторы R15 (КРС-I, КРС-II) или R16 (КРС-III) схем PC. Напряжение от звукового генератора подводится соответственно к точкам "б" разомкнутых переключателей Н11 (КPC-I), H9 (КРС-II), H12 (КРС-III) и точкам "а" разомкнутых переключателей Н7 (КPC-I, КРС-II) или Н8 (КРС-III). Значение подводимого напряжения выбирается таким, чтобы напряжение на фильтре было около 5 В.

Падение напряжения на резисторе R15 или R16 подается на вертикальный вход осциллографа, а напряжение фильтра - на горизонтальный вход.

На осциллографе отключается генератор развертки (для C1-49 переключатель длительности развертки устанавливается в положение "Вход X") и регулируется усиление по вертикальному входу таким образом, чтобы на экране получилось хорошее изображение. Изменением частоты генератора определяется резонансная частота проверяемого фильтра. При отклонении последней от значения 100±3 Гц производится подстройка фильтра. Для этого на звуковом генераторе устанавливают частоту 100 Гц и изменением зазора магнитопровода дросселя добиваются, чтобы на экране осциллографа получилась наклонная прямая (исчезло ее раздвоение). Если резонансная частота меньше 100 Гц, зазор магнитопровода увеличивают, а если больше - уменьшают.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по минимуму напряжения на фильтре или максимуму тока в нем. В этом случае для получения необходимой точности измерений следует согласовывать входные сопротивления звукового генератора и проверяемого фильтра (50-100 Ом). При настройке фильтров по току напряжение на фильтре поддерживается постоянным.

4.1.2. Для проверки настройки частотных фильтров устройства блокировки при качаниях размыкаются переключатели "" и "3" и с выводов 22-24, 26-28 комплекта 4 снимаются перемычки.

Проверка проводится по схеме рис.4.1.

При настройке фильтра - пробки третьей гармонической составляющей (4Др1-4С2, 4Др3-4С5) напряжение от звукового генератора через резистор R (МЛТ-1, 2,7-4,7 КОм) подводится к выводу H1 дросселя и соответственно к выводу 22 или 26 комплекта 4. Значение подводимого напряжения выбирается таким, чтобы напряжение на фильтре было около 5 В.

Определяется резонансная частота фильтра, в случае ее отклонения от значения 150±3 Гц производится подстройка фильтра.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по минимуму тока в фильтре.

При настройке фильтра-шунта девятой гармонической составляющей (4Др2-4С3) напряжение от звукового генератора через резистор R (МЛТ-1, 150-220 Ом) подводится к переключателю "" и выводу 24.

Напряжение на фильтре при проверке должно быть около 1,5 В. Определяется резонансная частота фильтра, в случае ее отклонения от значения 450±10 Гц производится подстройка фильтра.

При отсутствии осциллографа резонансная частота проверяемого фильтра может быть определена по максимуму тока в фильтре.

При отсутствии звукового генератора проверку фильтров согласно пп.4.1.1 и 4.1.2 можно производить от сети 50 Гц измерениями напряжений на дросселе и конденсаторе фильтра. Для этого к соответствующему фильтру подводится напряжение около 5 В от регулируемого источника переменного тока. Параллельные колебательные контуры (фильтр-пробки) при такой проверке необходимо проверять как фильтр-шунты.

Резонансная частота по напряжениям, измеренным на частоте 50 Гц, вычисляется из выражения

.                                                           (4.1)

Напряжение на элементах фильтра измеряется вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 20 кОм/В.

Следует отметить, что указанный способ проверки не обладает необходимой точностью.

4.1.3. Проверка настройки контуров подпитки PC I и II ступеней защиты. Контуры подпитки PC I и II ступеней защиты представляют собой частотные фильтры, резонансная частота которых равна 50 Гц, поэтому их проверка производится по схеме рис.4.1. Из схемы исключаются звуковой генератор и частотомер, а вместо них подключается источник регулируемого напряжения промышленной частоты.

В комплектах PC I и II ступеней защиты вынимаются разъемы Ш1-Ш3 на всех PC, кроме проверяемого, и на всех реле размыкаются переключатели Н5 и Н6. В комплекте 5 с вывода 15 снимается провод.

К контурам подпитки поочередно подводятся напряжения , и , равные 58 В. Значение сопротивления резистора R выбирается примерно 100 Ом (МЛТ-1). Изменением зазора магнитопровода трансреактора Тр3 добиваются, чтобы на экране осциллографа получилась наклонная прямая (без раздвоения).

После настройки контура подпитки производятся измерения тока, потребляемого контуром подпитки при номинальном напряжении. Ток должен быть в пределах 48-52 мА.

При отсутствии осциллографа проверка настройки контура подпитки может быть проведена с помощью прибора ВАФ-85. В этом случае добиваются сдвига по фазе, равного 90±5°, между напряжением, подводимым к контуру подпитки, и напряжениями вторичных обмоток трансреактора Тр3 или совпадения по фазе между напряжением на резисторе R (МЛТ-2, 500-800 Ом) и напряжением на контуре подпитки. Однако способ настройки контуров подпитки с помощью прибора ВАФ-85 более трудоемкий и менее точный, чем способ настройки по осциллографу.


4.2. Проверка защитных диодов

4.2.1. Проверка защитных диодов Д5 производится при включенном МЭР проверяемого PC. В блоках других PC переключатели Н7 (КPC-I, КPC-II) и Н8 (КРС-III) устанавливаются в положение "б"-"в". На входе панели (на испытательной крышке БИ3) закорачиваются цепи напряжения. В цепях рабочих контуров PC размыкаются переключатели Н6 (КPC-I), Н5 (КPC-II) и Н7 (КPC-III). В комплекте КРС-III переключатели "С%" устанавливаются в положение "0-0", а в комплекте КPC-I переключатели Н9 и Н10 - в положение "Х4".

В цепи обмотки МЭР проверяемого PC размыкается переключатель и к точкам "а" и "б" ("+" прибора) подключается миллиамперметр с внутренним сопротивлением не более 300 Ом. На вход панели через испытательные крышки блоков БИ1 и БИ2 поочередно подаются токи , , , равные номинальному, и производится измерение тока в обмотке МЭР. При исправном диоде Д5 значение тока должно быть в пределах 250-350 мкА. При обрыве цепи диода Д5 ток в обмотке МЭР возрастает примерно вдвое.

4.2.2. Ограничение тока в обмотке МЭР устройства блокировки при качаниях производится диодами 4Д1 и 4Д2.

Проверка этих диодов может быть произведена измерением тока в обмотке МЭР при питании устройства блокировки напряжением . Переключатель "" устанавливается в положение "3". При исправных диодах ток в обмотке МЭР при напряжении 50 В составляет 400-430 мкА. Дальнейшее увеличение напряжения практически не изменяет значения этого тока. При обрыве диодов 4Д1-4Д2 ток в обмотке МЭР увеличивается примерно в три раза (при =50 В), а при пробое (закорачивании) одного из диодов - уменьшается в два раза.


4.3. Проверка токов срабатывания МЭР

При наладке панели защиты целесообразно проверять токи срабатывания всех МЭР панели. Для этого предварительно промаркированные реле поочередно устанавливаются в блоке одного PC и проверяются. На выбранном PC (например, 3PC-1) устанавливаются в рабочее положение переключатели H1-H10. Размыкается переключатель в цепи обмотки МЭР и к точкам "а" и "б" подключается микроамперметр (М95) со шкалой 50 мкА.

На вход панели от регулируемого источника подается ток, соответствующий выбранному реле (), и в обмотке МЭР устанавливается ток +10 мкА. При этом резистор R9 выставляется в положение, позволяющее изменять ток на значение ±20 мкА. На вход панели (при поданном токе) от регулируемого источника подается напряжение, соответствующее выбранному реле () и в обмотке МЭР устанавливается ток 50 мкА. Тормозной ток необходим для обеспечения надежного замыкания размыкающих контактов МЭР.

Размыкается цепь питания PС по напряжению (на испытательной крышке БИ3) и с помощью резистора R9 устанавливается ток срабатывания МЭР. Контроль срабатывания реле осуществляется по сигнальной лампе ЛС. Для этого в выбранном комплекте PC (КРС-I) устанавливается временная перемычка на выводах 21-23 и на панель защиты подается напряжение оперативного тока.

Замыканием и размыканием цепи питания PC по напряжению регулировкой резистора R9 определяется ток срабатывания МЭР и проверяется надежность их работы. Ток срабатывания должен быть в пределах 6-15 мкА.

При профилактических проверках измерение тока срабатывания МЭР целесообразно производить, когда реле установлены на своих местах либо в блоке PC, имеющем смещение характеристики в III квадрант плоскости .

При установке МЭР в блоках каждого PC и в устройстве блокировки при качаниях проверка производится аналогичным образом. Ток срабатывания МЭР устройства блокировки при качаниях определяется при поданном на устройство напряжении оперативного тока изменением напряжения на входе устройства.

Плавная регулировка тока срабатывания производится резистором 4R2.


4.4. Проверка и настройка пускового органа блокировки при качаниях

При использовании для пуска устройства блокировки при качаниях только напряжения обратной последовательности необходимо вывести из действия устройства токовой компенсации и пуска по току нулевой последовательности, для чего следует:

а) переключатели уставок по сопротивлению компенсации установить в положение "0";

б) между выводами 42-44, 46-48, 50-52, 54-56 комплекта 4 установить шунтирующие перемычки;

в) с выводов 26-28 комплекта 4 снять перемычку.

При наладке необходимо также произвести проверку неиспользуемых элементов.

4.4.1. Проверка отпаек трансреакторов компенсации и значения сопротивления компенсации производится на холостом ходу трансреакторов.

На панель защиты поочередно подаются разные токи, равные номинальному. При этом на вторичных отпайках трансреакторов 4Тр1-4Тр3 измеряется напряжение. Вольтметр, сопротивление которого должно быть не менее 10 кОм/В, поочередно подключается на выводы 21-а, 23-а, 25-а. Сопротивление компенсации (Ом) определяется по выражению

.                                                                    (4.2)

Сопротивление компенсации с точностью ±5% должно соответствовать сопротивлению, соответствующему данной отпайке вторичной обмотки трансреактора. Проверка производится на всех отпайках вторичных обмоток трансреакторов при нахождении переключателя в цепи первичной обмотки в положении "X1" и на отпайке "30" вторичных обмоток трансреакторов при нахождении переключателя первичной обмотки в положении "Х2".

В случае если значение измеренного сопротивления превышает допустимую норму, производится подрегулировка изменением зазора магнитопровода соответствующего трансреактора.

4.4.2. Для проверки настройки ФНОП переключатели уставок по сопротивлению компенсации на всех трансреакторах устанавливаются в одно положение (желательно в "0").

На трансформаторе 4Тр4 выставляется рабочая отпайка по и к выводам "а" и "б" переключателя 4Н3 подключается микроамперметр на 300-750 мкА.

На панель защиты поочередно подаются напряжения , и такого значения, чтобы ток в обмотке МЭР был одинаковым при всех трех измерениях. Значение тока в обмотке МЭР устанавливается в пределах 250-300 мкА. Подводимые напряжения измеряются вольтметром класса точности 0,5. При правильно настроенном фильтре разность наибольшего и наименьшего значений напряжений при всех трех измерениях не должна быть более 1,5%.

В случаях, если разность подаваемых напряжений превышает 1,5% следует произвести настройку ФНОП при отключенной нагрузке фильтра, для чего размыкается перемычка 27-29 в комплекте 4.

Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В проверяется распределение напряжений на элементах фильтра при подведении к цепям напряжения панели синусоидального напряжения , равного 100 В. С помощью резисторов 4R3 и 4R7 добиваются соблюдения соотношений (с точностью 1,5%):

В,                                            (4.3)

     
.                                              (4.4)

По получении заданных соотношений производится повторная проверка правильности настройки фильтра.

Проверка настройки ФНОП может быть выполнена также и при подаче на него симметричного напряжения прямой последовательности 100 В (например, от ТН). В этом случае проверка проводится на холостом ходу фильтра. Настройка производится на минимум напряжения небаланса, измеряемого на выводах 27 и 29 комплекта 4 высокоомным вольтметром.

4.4.3. Для проверки чувствительности пускового органа по напряжению обратной последовательности на панель защиты подается оперативное постоянное напряжение, равное , т.е. в обмотку реле 4P1 подается тормозной ток. Значение тормозного тока должно быть в пределах 150-250 мкА. Плавно повышая напряжение , подаваемое на панель, добиваются срабатывания пускового органа (контроль - по срабатыванию реле 4РП4) на всех отпайках трансформатора 4Тр4. Напряжение при срабатывании реле 4PП4 должно соответствовать с точностью ±10%. Подрегулировка напряжения срабатывания пускового органа производится резистором 4R2.

Если при проверке чувствительности пускового органа блокировки напряжение срабатывания будет значительно отличаться от нормы, необходимо дополнительно проверить промежуточный трансформатор 4Тр4.

Для проверки трансформатора следует снять перемычку 27-29 и разомкнуть переключатель , на первичную обмотку (выводы H1-К1) подать напряжение 10 В. Напряжение на вторичной обмотке, измеренное вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 10 кОм/В (класс точности 1-1,5), должно соответствовать следующим значениям:

Отпайки 4Тр4

3

5

7

Напряжение, В

1,42-1,57

0,71-0,79

0,49-0,54

При этом вольтметр подключен к выводу Н2 и отпайкам трансформатора 4Тр4.

4.4.4. Для проверки чувствительности пускового органа по току нулевой последовательности на панель защиты подается постоянное оперативное напряжение, равное . Плавно повышая ток , подаваемый на панель, добиваются срабатывания пускового органа на всех отпайках трансформатора 4Тр5. Ток срабатывания пускового органа с точностью ±15% должен соответствовать значениям 0,1 (0,5); 0,2 (1,0); 0,3 (1,5); 0,4 (2,0) А. Подрегулировка тока срабатывания производится резистором .

Если при проверке чувствительности пускового органа блокировки ток срабатывания будет значительно отличаться от нормы, необходимо дополнительно проверить промежуточный трансформатор тока 4Тр5. Для проверки трансформатора тока 4Тр5 необходимо разомкнуть переключатель "" и подключить амперметр со шкалой на 25-50 мА к выводу Н2 трансформатора 4Тр5 и поочередно к отпайкам 0,1; 0,2; 0,3; 0,4. К панели защиты подвести ток .

Показания амперметра должны соответствовать следующим значениям:

Отпайки 4Тр5

0,1

0,2

0,3

0,4

Ток, мА

31-35

14,2-15,7

9-11

7,1-7,9

При этом амперметр подключен к выводу Н2 и отпайкам трансформатора 4Тр5.

4.4.5. Для проверки напряжений и токов срабатывания и возврата пускового органа блокировки на рабочих уставках на трансформаторах 4Тр4 и 4Тр5 устанавливаются рабочие уставки по и .

Переключатели в цепях уставок по сопротивлению компенсации ставятся в положение "0". Реле 4РП2 вынимается из разъема, на панель подается постоянное оперативное напряжение, равное .

На панель защиты подается напряжение (при отсутствии тока) и производится определение напряжения срабатывания и возврата пускового органа блокировки. Контроль за работой пускового органа осуществляется по срабатыванию и возврату реле 4РП4. Коэффициент возврата пускового органа должен быть в пределах 0,75-0,9.

К панели защиты подводится ток (при отсутствии напряжения) и производится определение тока срабатывания и возврата пускового органа блокировки.

При необходимости производится подрегулировка с помощью резисторов 4R2 и 4R8 параметров срабатывания и возврата пускового органа.

Проверяется чувствительность пускового органа при подводе к нему одновременно напряжения обратной последовательности и тока нулевой последовательности. При этом ток, протекающий в обмотке МЭР, должен соответствовать с точностью ±20% значению тока, определенному по одной из кривых рис.4.2. Эти кривые получены экспериментальным путем (при закороченном резисторе 4R5).


Рис.4.2. Кривые для определения чувствительности пускового органа блокировки при качаниях


4.4.6. Определение значения тормозного тока в реле 4P1 производится после определения чувствительности пускового органа по и и связанного с этим изменения значения тормозного тока. Для этого снимается накладка 4Н3 и к ее выводам "а" (+) и "б" подключается микроамперметр на 500 мкА. На панель подается постоянное оперативное напряжение, равное и определяется значение тормозного тока, которое должно быть в пределах 150-250 мка.

Определяется также значение тормозного тока после срабатывания от руки реле 4РП3.

4.4.7. Для проверки устройства компенсации пускового органа блокировки на рабочих уставках переключатели в цепях уставок по сопротивлению компенсации устанавливаются в положение, соответствующее заданной уставке. На выводах 1, 3, 5 испытательной крышки блока БИ3 устанавливается перемычка (закорачиваются цепи напряжения устройства блокировки при качаниях). На панель защиты подается постоянное оперативное напряжение, равное .

При подведении к панели токов , , измеряются токи срабатывания пускового органа (контроль по срабатыванию реле 4РП4). Во всех трех случаях эти токи не должны отличаться один от другого более чем на 10% и должны быть равны

,                                                                (4.5)


где - напряжение обратной последовательности, соответствующее срабатыванию пускового органа и полученное при проверке согласно п.4.4.5;

- заданная уставка компенсирующего устройства.

4.4.8. Для проверки правильности включения трансреакторов компенсации 4Тр1, 4Тр2 и 4Тр3 на устройстве блокировки устанавливаются рабочие уставки. С выводов 27-29 комплекта 4 снимается перемычка и подключается миллиамперметр. На панель защиты подается постоянное оперативное напряжение, равное , на панель поочередно подаются токи , , , равные номинальному, и соответственно напряжения , , (имитация двухфазных КЗ). С помощью фазорегулятора между соответственно подводимыми к панели напряжениями и токами устанавливается сдвиг по фазе, равный нулю.

Изменяя подводимое напряжение, добиваются, чтобы ток в первичной обмотке трансформатора 4Тр4 имел значение, близкое к нулю.

При токе в обмотке трансформатора 4Тр4, равном нулю, происходит полная компенсация подводимого к панели напряжения обратной последовательности [Л.4].

,                                                         (4.6)


откуда

,                                                     (4.7)


где и - соответственно напряжение и ток на выводах панели.

и .                                                     (4.8)

Трансреакторы компенсирующего устройства включены правильно, если напряжения, подводимые к панели при проверке удовлетворяют (с точностью до 10%) выражению (4.7).

Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансреакторов компенсирующего устройства, приведены на рис.4.3.


Рис.4.3. Векторные диаграммы, поясняющие проверку правильности включения трансреакторов компенсирующего устройства при имитации КЗ между фазами В и С (КЗ "за спиной")


4.4.9. Проверка времени срабатывания блокировки в полной схеме. Время срабатывания блокировки в полной схеме измеряется по схеме рис.4.4 при кратностях входного напряжения по отношению к напряжению срабатывания, равных 1,2 и 3,0.


Рис.4.4. Схема измерения времени срабатывания блокировки в полной схеме:

S - секундомер Ф-209; R - резистор 400 Ом, 1,3 А

При кратности 1,2 измеренное время не должно превышать 30 мс.

Проверка производится электронным секундомером в режиме измерения времени срабатывания реле с замыкающим контактом. Напряжение подводится к панели защиты через замыкающий контакт переключателя "Пуск".


4.5. Проверка устройства блокировки при неисправностях цепей напряжения

4.5.1. Для проверки поляризованного реле 5PH1 в комплекте 5 размыкается переключатель 5H1 и к выводам "а" и "б" подключается миллиамперметр. На вход панели от регулируемого источника через испытательную крышку БИ3 подается напряжение .

Плавно регулируя значение подводимого напряжения, определяют токи срабатывания и возврата реле 5PH1. Ток срабатывания должен быть в пределах 1,7-1,9 мА, коэффициент возврата должен быть не менее 0,45.

4.5.2. Проверка исправности стабилитронов производится при поданном на вход панели напряжении , равном 58 В. Измеряется напряжение на обмотке реле 5PH1; оно должно быть в пределах 14-17 В; напряжение на стабилитроне должно составлять 7-8,5 В.

4.5.3. Для проверки настройки блокировки к выводам "а" и "б" разомкнутого переключателя 5H1 подключается миллиамперметр. На выводы 5-15, 9-15, 13-15 (, , ) комплекта 5 и на выводы 1-3, 3-5, 5-7 (, , ) испытательной крышки блока БИ4 поочередно подаются напряжения соответственно и 100 В.

При полностью введенном сопротивлении резистора 5R11 изменением значений сопротивлений резисторов 5R4, 5R7 и 5R10 следует установить минимальный ток небаланса в обмотке реле 5PH1 (0,2 мА).

Снижая одно из напряжений, подводимых к первичным обмоткам трансформаторов устройства блокировки (например, или ) определяют напряжение срабатывания блокировки. Значение, на которое необходимо снизить напряжение на одной из обмоток трансформаторов, должно соответствовать выбранной уставке (7,5-15 В для обмоток "звезда" и 13-26 В для обмоток "треугольник"). Подстройка напряжения срабатывания осуществляется резистором 5R11.

4.5.4. Для проверки времени срабатывания блокировки при неисправностях цепей напряжения к выводам "а" и "б" разомкнутого переключателя 5H1 подключается миллиамперметр. Через замыкающий контакт переключателя "Пуск" электронного секундомера к панели защиты подводится напряжение такого значения, чтобы ток в обмотке реле 5PH1 был равен .

При снятом напряжении оперативного тока с панели защиты проверяется время срабатывания блокировки. Секундомер используется в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом. К выводам "Контакт" подключатся выводы 21-23 комплекта 5. Время срабатывания блокировки должно быть не более 10 мс.


4.6. Проверка трехфазного токового органа

4.6.1. Для проверки токов срабатывания реле 5РТ2 к панели защиты поочередно подводятся токи , , . Определяются токи срабатывания реле 5PТ2, которые не должны превышать следующих значений:

; .

При этом соотношение между фазными токами срабатывания должно быть:

.

Коэффициент возврата реле в полной схеме должен быть не менее 0,7.

4.6.2. Для проверки правильности включения первичных обмоток трансформатора 5Тр1 на панель защиты поочередно подаются токи , , и определяются токи срабатывания реле 5PТ2.

При правильной полярности первичных обмоток соотношение между линейными токами срабатывания должно быть:

.

4.6.3. Для проверки исправности стабилитрона 5Д1 при токе производится измерение напряжения на стабилитроне. Значение измеренного напряжения должно быть в пределах 8,5-11,5 В.

4.6.4. Для проверки времени срабатывания на ряде выводов панели снимается перемычка 3-4, с панели снимается оперативный ток. К выводам "Контакт" электронного секундомера подключаются выводы 23-25 комплекта 5. Через замыкающий контакт переключателя "Пуск" секундомера к панели защиты подводится ток , равный . При токе время срабатывания не должно превышать 30 мс.

К панели защиты подводится ток , равный максимальному току КЗ на защищаемом присоединении, и повторно измеряется время срабатывания токового органа. В этом случае время срабатывания должно быть не менее 10 мс.

Во избежание повреждений секундомера не разрешается подавать ток выше допустимого через его переключатель "Пуск" без принятия специальных мер (использования добавочного выключателя "Пуск" или др.).


4.7. Проверка реле деблокировки 5PT1

Проверка производится в соответствии с действующей инструкцией по проверке токовых реле РТ40.


4.8. Проверка и настройка реле сопротивлений

4.8.1. Для проверки вспомогательных устройств переключателями Н5, Н6 (КPC-I, КРС-II) и Н6, Н7 (КРС-III) размыкаются цепи тормозного и рабочего контуров реле.

Переключатели Н3, Н4, Н8 (КРС-I, КРС-II) и Н3, Н4, Н5, Н9 (КРС-III) устанавливаются в положение, соответствующее заданному значению угла настройки.

В КPC-I и КРС-II переключатели "N%" устанавливаются в положение "80%+15%". В КРС-III переключатели "N%" и "С%" устанавливаются соответственно в положения "80%+15%+4%"и "80%+20%".

На всех PC должны быть вставлены разъемы Ш1-Ш3 и полностью введены (оси движков повернуты по часовой стрелке до упора) потенциометры плавной регулировки уставок 21 (КPC-I, КРС-II) и R22 (КРС-III).

Проверка трансформаторов напряжения Тр2 (КPC-I, КРС-III) и Тр3 (КРС-III) производится следующим образом. На вход панели поочередно подаются напряжения , , , равные 100 В.

Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класса точности 0,5-1,5) измеряется напряжение на всех отпайках вторичных обмоток трансформаторов и потенциометрах плавной регулировки. При перемещении движков потенциометров плавной регулировки из одного положения в другое напряжение должно плавно изменяться от максимального значения до нуля.

Данные измерений должны соответствовать (с точностью ±2,5%) расчетному значению.

,                                                    (4.9)


где - напряжение, подводимое к первичной обмотке трансформатора;

- номинальный коэффициент трансформации трансформатора.

=1,46 при угле максимальной чувствительности =73°;

=1,73 при угле максимальной чувствительности =83°.

В соответствии с выражением (4.9) определены допустимые значения напряжений, которые приведены в табл.4.1 (КPC-I, КРС-II) и 4.2 (КРС-III).

Таблица 4.1

Параметры

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

Плавная регули-
ровка

Макси-
мальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-15

5-15

10-15

0'-К3

0'-0

0-К3

Напряжение на вторичной обмотке трансформатора , В

=73°

От

114,0

85,3

57,0

28,5

21,3

14,2

7,1

8,6

135,0

143

До

119,7

89,7

59,9

29,9

22,5

15,0

7,5

9,0

142,0

150

=83°

От

135,0

101,4

67,5

33,7

25,3

16,9

8,4

10,2

159,9

169

До

142,0

106,6

71,0

35,5

26,6

17,7

8,9

10,7

168,0

177

Таблица 4.2

Параметры

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

1%-ная регулировка

Плав
ная регули-
ровка

Максимальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-15

5-15

10-15

0"-1

0"-2

0"-3

0"-4

0"-К4

0-0'

0-0"

0-К4

Напряжение на вторичной обмотке трансформатора
, В

=73°

От

114,0

85,3

57,0

28,5

21,3

14,2

7,1

1,42

2,85

4,3

5,7

1,4

135,0

140,9

143

До

119,7

8,7

59,9

29,9

22,5

15,0

7,5

1,49

3,0

4,5

6,0

1,5

142,0

148,0

149

=83°

От

135,0

101,4

67,5

33,7

25,3

16,9

8,4

1,68

3,37

5,0

6,75

1,65

159,9

167,0

169

До

142,0

106,6

71,0

35,5

25,6

17,7

8,9

1,77

3,55

5,3

7,1

1,8

168,0

175,0

177

В случае значительного отклонения измеренных напряжений от значений, приведенных в табл.4.1 и 4.2, следует проверить напряжения на отпайках первичных обмоток промежуточных трансформаторов. Эти напряжения должны соответствовать значениям, приведенным в табл.4.3.

Таблица 4.3

Напряжение на отпайке трансформатора, В

Напряжения на отпайках первичных обмоток промежуточных трансформаторов

Н1-1
(= 73°)

H1-К1
(=83°)

 (при подаче на трансформатор напряжения 100 В)

От

83

115

До

87

121

Проверка трансреакторов Tp1 (КPC-I, КРС-II) и Тр2 (КPC-III) производится следующим образом. К входу панели поочередно подводятся токи , и , равные номинальному. Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класс точности 0,5-1,5) измеряются напряжения на вторичных обмотках трансреакторов. Данные измерений должны соответствовать (с точностью ±3,5%) расчетному значению.

,                                                    (4.10)


где   - ток, протекающий по двум последовательно включенным первичным обмоткам трансреактора;

- уставка по сопротивлению срабатывания, устанавливаемая в цепях тока.

В соответствии с выражением (4.10) в табл.4.4 приведены допустимые значения напряжения.

Таблица 4.4

Напряжение на вторичной обмотке трансреактора , В

КPC-I

КРС-II

КPC-III

Положение переключателей Н9 и Н10

"X1"

"Х2"

"Х3"

"Х4"

=73°

От

4,2

8,4

12,6

16,8

16,8

28,0

До

4,6

9,1

13,6

18,2

18,2

30,5

=83°

От

5,0

10,0

15,1

20,0

20,0

33,0

До

5,4

10,8

16,2

21,5

21,5

36,0

Для трансреакторов PC I и II ступеней защиты значения напряжений, указанные в табл.4.4, даны для случая использования номинального количества витков вторичных обмоток (А3-К3 и А4-К4 для КPC-I, А3-К3 и А4-Б4 для КРС-II). При использовании максимального количества витков вторичных обмоток (Н3-К3 и Н4-К4 для КPC-I, Н3-К3 и Н4-Б4 для КРС-II) указанные значения напряжений увеличиваются в 1,05 раза.

Значения напряжений на обмотках рабочих и тормозных контуров должны различаться не более чем на 0,6 В для трансреакторов КPC-I, КРС-II и не более чем на 1 В для трансреакторов КРС-III.

Для трансреакторов КPC-I напряжения на вторичных обмотках должны сравниваться в том случае, когда переключатели Н9 к Н10 установлены в положение "Х4".

При установке указанных переключателей в другие положения сравнение должно производиться при подаче токов в первичные обмотки трансреакторов в соответствии с выражением

,                                                    (4.11)


где - число, указывающее положение переключателей Н9 и Н10.

Если напряжения, измеренные на обмотках рабочих и тормозных контуров, различаются на значение выше допустимого или отличаются от значений, приведенных в табл.4.4, то производится проверка на соответствие техническим данным резисторов, шунтирующих вторичные обмотки трансреакторов и в случае необходимости подрегулировка соответствующих трансреакторов.

Подрегулировка трансреакторов заключается в изменении:

а) воздушных зазоров магнитопроводов в пределах имеющихся люфтов;

б) положения катушек вторичных обмоток относительно стержней магнитопроводов;

в) магнитного сопротивления соответствующих стержней магнитопроводов незначительным ослаблением затяжки стяжных винтов этих стержней;

г) отпайки вторичных обмоток (перепайке внешних проводов с выводов А на выводы Н).

Для проверки трансреакторов Тр1 комплекта PC III ступени защиты переключатели Н10 и Н11 устанавливаются в положение "а-б".

К входу панели поочередно подводятся токи , и , равные номинальному. Вольтметром с внутренним сопротивлением не менее 1 кОм/В (класс точности 0,5-1,5) измеряются напряжения на вторичных обмотках трансреакторов. Данные измерений должны соответствовать (с точностью ±3,5%) расчетному значению

,                                                    (4.12)


где - процент включенных витков вторичной обмотки трансреактора.

В соответствии с выражением (4.12) в табл.4.5 приведены допустимые значения напряжений.

Таблица 4.5

Напряжение на вторичной обмотке трансреактора , В

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

Максимальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-20

5-20

10-20

15-20

0-0

=73°

От

22,5

16,9

11,3

5,6

5,6

4,2

2,8

1,41

28,0

До

24,2

18,1

12,1

6,1

6,1

4,5

3,0

1,51

30,3

=83°

От

26,7

20,1

13,3

6,7

6,7

5,0

3,4

1,67

33,4

До

28,7

21,5

14,3

7,2

7,2

5,4

3,6

1,8

36,0

В случае отклонения измеренных напряжений от значений, приведенных в табл.4.5, производится подрегулировка трансреакторов изменением воздушных зазоров их магнитопроводов.

4.8.2. Для настройки реле на заданные сопротивления срабатывания переключатели "N%", Н9 и Н10 (КРС-I) и "С%" (КРС-III) ставятся в положение, соответствующее расчетному.

Устанавливаются на свои места МЭР.

Переключатели Н5, Н6, Н11 (КPC-I), Н6, Н9 (КРС-II) и Н7, H12 (КРС-III) ставятся в положение "а-б", а переключатели Н5 (КРС-II) и Н6, Н10, Н11 (КРС-III) - в положения, соответствующие заданным условиям.

Переключатели 7Н (КРС-I, КРС-II) и 8Н (КРС-III) на проверяемом реле устанавливаются в положение "а-б", а на остальных - в положение "б-в".

Переключатели в цепях делителей напряжения должны быть установлены в положения, соответствующие номинальному напряжению оперативного тока панели защиты.

На одном из комплектов PC устанавливается временная перемычка между выводами 21-23, и на панель защиты подается напряжение оперативного тока.

Контроль срабатывания PC осуществляется по омметру или сигнальной лампе, подключенным к проводам, отсоединенным от выводов 25 и 27 проверяемого комплекта, или по сигнальной лампе проверяемого комплекта. В последнем случае переключатель H1 устанавливается в положение "Вкл".

Для снятия электрических характеристик PC и последующих испытаний защиты необходимы трехфазная система напряжений 100-127 В с нулевым проводом и источник тока с плавной регулировкой тока от нуля до максимального значения, который может протекать через защиту, и с возможностью изменения разового угла между током и напряжением.

Применяемая схема, в том числе схема комплектного переносного устройства, должна соответствовать схеме, приведенной на рис.4.5. Измерительные приборы должны быть класса точности не ниже 0,5. Цепи тока и напряжения подводятся к защите через переключатель, облегчающий циклические переключения цепей.


Рис.4.5. Схема для проверки и испытаний защиты ДЗ-503:

Ф - фазорегулятор; 500 B·A, =380 (220)/110 В; AT - регулировочный автотрансформатор =9 А, =220 В; Тр - трансформатор, = 220/12-36 В; 250 В·А, TT - трансформатор тока И-514; S - электронный секундомер (Ф-209); - потенциометры 20-30 Ом, 5 А; П - распределительный переключатель; - потенциометр 150 Ом, 1 А; R - резистор 2200 Ом, 0,15 А; - фазометр (ЭЛФ); А - амперметр (Э-59); V - вольтметр (Э-59)

От испытательной схемы на панель защиты подводятся напряжения и токи, соответствующие проверяемому PC, при сдвиге фаз между ними, равном заданному углу настройки .

При проверке КРС-I значение тока, подводимого к защите, должно соответствовать формуле (4.11). При этом время подачи тока 4 не должно превышать 5 с. Проверка КРС-II и КРС-III обычно производится при токах 0,5-1. Настройка PC II и III ступеней защиты на уставки, близкие к максимальным, должна производиться при токах, не меньших двойного значения минимального тока точной работы.

При настройке PC на заданную уставку по сопротивлению срабатывания подводимое напряжение определяется из выражения

,                                                    (4.13)


где - ток, подводимый к проверяемому реле;

- расчетная уставка, Ом/фазу.

Установив требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними, потенциометром плавной регулировки (КРС-l, КРС-II) или (КРС-III), а в случае необходимости и изменением положения переключателей "N%" добиваются срабатывания PC.

Зафиксировав положение движка потенциометра плавной регулировки контргайкой, увеличивают напряжение до возврата PC и плавным понижением напряжения (одновременно обоими потенциометрами и , см. рис.4.5) определяют реле.

При наличии смещения характеристики срабатывания PC в III квадрант (КPC-II, КРС-III) или I квадрант (КРС-III) плоскости Z производится настройка заданного сопротивления смещения при токе , определяемом из формулы

,                                              (4.14)


где и - минимальное и максимальное значения тока точной работы проверяемого реле (см. приложение 1).

Настройку следует производить при максимально возможном токе, соответствующем выражению (4.14).

Настройка заданного сопротивления смещения в III квадрант (КPC-II, КРС-III) плоскости Z производится следующим образом. Устанавливаются требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними. На входе панели изменяется полярность тока, подаваемого в проверяемое реле. Изменением значения сопротивления резистора R9 (КPC-II) или R11 (КРС-III) добиваются срабатывания PC. В случае необходимости в КРС-III изменяется положение переключателей "С%", а в КРС-II перепаиваются провода на выводах вторичных обмоток трансреакторов Tp1 (А4-Н4, Н3-А3).

Если в КРС-II достигнуть требуемого значения (0,1) указанными способами невозможно, в тормозной контур последовательно с сопротивлением , включают резистор сопротивлением до 240 Ом мощностью 1 Вт.

Зафиксировав положение движков регулируемых резисторов R9 (КРС-II) и R11 (КРС-III), увеличивают напряжение до возврата PC и плавным понижением напряжения определяют .

При малых значениях напряжения смещения включается потенциометр 4 (размыкается рубильник Р4 и замыкается рубильник Р5). С вводом потенциометра 4 более точно определяется значение напряжения смещения. Однако при этом фактический угол между векторами напряжения и тока, подводимыми к панели, может значительно отличаться от угла, измеряемого фазометром. Поэтому определение следует произвести при изменении угла (+180°) на ±20°. Большее значение из трех измерений является требуемым .

При необходимости (в случае применения потенциометра 4) можно более точно определить по угловой характеристике реле или при установке требуемого угла сдвига фаз между напряжением и током, непосредственно подводимыми к панели, по прибору ВАФ-85.

Настройка заданного сопротивления смещения в I квадрант плоскости Z (КPC-III) производится следующим образом.

Устанавливаются требуемые значения тока и напряжения и сдвига фаз между ними. Изменением значения сопротивления резистора R11 (а в случае необходимости и изменением положения переключателей "С%") добиваются срабатывания PC.

Зафиксировав положение движка регулируемого резистора R11, уменьшают напряжение до возврата PC и плавным повышением напряжения определяют реле.

После настройки PC II и III ступеней защиты на заданные сопротивления смещения повторно производится проверка их настройки на заданные сопротивления срабатывания. При необходимости производится регулировка, а затем вновь выполняется проверка .

Установив заданное сопротивление срабатывания в КРС-I, а также в КРС-II и КРС-III при отсутствии смещения их характеристик срабатывания, производят выравнивание сопротивлений рабочего и тормозного контуров. При наличии смещения выравнивание сопротивлений контуров в КРС-II и КPC-III не выполняется.

4.8.3. Настройка схемы сравнения PC производится следующим образом.

Характеристика направленного PC может быть получена и сохранена при всех значениях тока КЗ в том случае, если будет выдержано постоянство напряжений, получаемых от трансреактора и вводимых в оба контура схемы сравнения.

Если при равных сопротивлениях контуров схемы сравнения напряжение рабочей обмотки трансреактора будет больше, чем напряжение тормозной, то это приведет к охвату характеристикой PC начала координат при трехфазном КЗ на шинах подстанции (КЗ "за спиной").

К аналогичному явлению приведет преобладание сопротивления тормозного контура схемы сравнения над сопротивлением рабочего контура при равных напряжениях на вторичных обмотках трансреактора. И, наоборот, значительное превышение тормозного напряжения над рабочим (при одинаковых сопротивлениях) или превышение сопротивления рабочего контура над тормозным (при одинаковых напряжениях) может привести к увеличению "мертвой зоны" защиты до таких размеров, что даже влияние контура подпитки не сможет устранить ее. Поскольку значение отрицательного тока (действующего в сторону торможения) в нуль-индикаторе (НИ) будет пропорционально разности напряжения обмоток трансреактора, наибольшее значение этого тока и, следовательно, наибольшая вероятность отказа при КЗ в начале линии будут при максимальном токе КЗ.

При выбранных параметрах контура подпитки обеспечивается правильная работа КРС I и II ступеней защиты по "памяти" при трехфразном КЗ в начале линии и при токе до 40, в случае если "мертвая зона" реле при отсутствии контура подпитки не превышает 1,0-1,5% сопротивления уставки реле. Это соответствует значению отрицательного тока в НИ (небаланс по току) около 50 мкА при токе , протекающем по первичным обмоткам трансреактора Тр1, и уставке в цепях тока 12 (2,4) Ом на фазу.

Величина "мертвой зоны" PC, перекрываемая контуром подпитки, может быть увеличена при меньшем токе КЗ или при меньшей уставке в цепях тока (КРС-I).

Увеличить "мертвую зону" PC можно увеличением небаланса по току.

Полученная экспериментально зависимость смещения характеристики PC в сторону I квадранта приведена ниже:

Небаланс по току, мкА

40

50

60

70

80

90

100

Сопротивление смещения в I квадрант , %

1

1,23

1,41

1,59

1,78

1,98

2,16

Отрицательный ток в НИ от напряжения контура подпитки (небаланс по напряжению), мкА

12

14,5

16,8

19

21,4

24

26

С ростом тока КЗ или с увеличением смещения характеристики реле в I квадрант плоскости Z уменьшается время замкнутого положения контакта PC. Характеристики, показывающие зависимость времени замкнутого положения контакта выходного реле защиты от тока КЗ и небаланса по току и полученные экспериментально, приведены в приложении 4.

При действии защиты на воздушный выключатель минимально допустимое время замкнутого состояния контакта PC (контакта реле-повторителя) определяется из выражения (4.15) и должно быть не менее 10 мс:

;                                         (4.15)

     
0,01 с;      0,025 с,


где - время срабатывания выходного реле защиты;

- время срабатывания реле блокировки "от прыгания", обеспечивающего подхват отключающего импульса в схеме управления выключателем;

                
        - время запаса.

Поскольку в оба контура схемы сравнения кроме напряжений от трансреактора Тр1 вводятся также напряжения от контура подпитки, необходимую характеристику PC можно получить изменением значения сопротивления контуров лишь в небольших пределах. При неравенстве сопротивлений контуров схемы сравнения и подведении напряжений от контура подпитки в НИ будет протекать своя составляющая тока (небаланс по напряжению), знак которой зависит от того, какой из контуров реле имеет большее сопротивление.

Положительное значение этого тока недопустимо из-за возможности кратковременного срабатывания PC при снятии напряжения, так как напряжение контура подпитки исчезает не сразу. Отрицательное значение этого тока приводит к загрублению реле (увеличению тока точной работы). Допустимое значение тока небаланса находится в пределах 0-15 мкА, при этом загрубление реле будет незначительным.

Настройка схемы сравнения PC состоит в установке допустимых значений небалансов по току и напряжению.

Перед настройкой схем сравнения PC необходимо предварительно произвести прогрев реле номинальным током и напряжением переменного тока при закрытых кожухах комплектов в течение 1-1,5 ч.

Ток в НИ (в обмотке МЭР) измеряется микроамперметром, включенным между выводами "а-б" разомкнутых переключателей Н7 (КРС-I, КPC-II) и Н8 (КPC-III). Внутреннее сопротивление прибора (М-95) не должно превышать 300 Ом. Класс точности прибора должен быть не ниже 1,5. Допускается применение приборов Ц4311 и М194. В этом случае точность измерения будет ниже, чем при применении приборов со шкалой на 50 или 100 мкА.

Если внутреннее сопротивление прибора больше 300 Ом, он включается между выводами "а-в" разомкнутых переключателей Н7 (КPС-I, КРС-II) и Н8 (КРС-III). Последовательно с микроамперметром включается такой резистор, чтобы суммарное сопротивление прибора и резистора было в пределах 1300-1900 Ом.

Баланс сопротивлений контуров PC может несколько изменяться при регулировке уставки в цепях трансформаторов Тр2 (КРС-I, КРС-II) и Тр3 (КРС-III) из-за неточной компенсации сопротивления обмотки грубой регулировки уставки, отсутствия такой компенсации в обмотках точной регулировки и различного положения потенциометров плавной регулировки. Поэтому настройка схем сравнения PC производится после предварительной их настройки на заданные сопротивления срабатывания, когда определится положение переключателей "N%" и движков потенциометров плавной регулировки.

Настройка схемы сравнения производится в следующем порядке:

а) на входе панели (на испытательной крышке БИ3) поочередно закорачиваются цепи напряжения проверяемого реле (АВ, ВС, СA);

б) подключается микроамперметр для контроля тока в НИ проверяемого реле;

в) к входу панели поочередно подается напряжение 58 В на контуры подпитки проверяемого реле (СО, АО, ВО);

г) регулируя значение сопротивления резистора R9, устанавливают небаланс по напряжению 2-5 мкА;

д) на входе панели полностью закорачиваются цепи напряжения (ABСO);

е) на вход панели поочередно подаются токи , , соответственно проверяемому реле; для КРС-II и КРС-III подводимый ток должен быть равен номинальному, а для КРС-I - соответствовать формуле (4.11);

ж) измеряется значение небаланса по току, которое должно быть в пределах 40-50 мкА;

з) в случае, если значение небаланса по току не соответствует указанным пределам, производится его регулировка.

В КРС-III необходимый небаланс по току устанавливается изменением сопротивления резистора R11.

В КРС-I и КРС-II перепаиваются провода с выводов A3 на выводы Н3 вторичных обмоток трансреакторов Тр1, входящих в тормозные контуры, при <40 мкА и с выводов А4 на выводы Н4 вторичных обмоток трансреакторов, входящих в рабочие контуры, при >50 мкА.

После перепайки проводов повторно производится проверка небаланса по напряжению (см. пп.а-г).

В случае, если перепайка проводов не дает требуемого результата, производится подрегулировка небаланса по току резистором с последующей проверкой небаланса по напряжению (см. пп.а-г).

Допускается устанавливать небаланс по напряжению до 15 мкА, а небаланс по току - до 70-80 мкА (в зависимости от значения максимального тока КЗ). Однако, как правило, небаланс по напряжению должен быть в пределах 0-10 мкА, а небаланс по току - в пределах 40-60 мкА.

После установки необходимых значений небалансов по току и напряжению производится проверка небаланса по току при максимальном токе КЗ на защищаемом присоединении. Значение небаланса по току при этом должно быть не менее 40 мкА.

Во избежание повреждений токовые цепи непроверяемых элементов защиты на время проверки PC большим током закорачиваются. После настройки схем сравнения PC производится уточнение уставок и последующая проверка настройки схем сравнения в случае подрегулировки уставок в цепях напряжения.

При использовании панели защиты ДЗ-503 для защиты автотрансформаторов может возникнуть необходимость в настройке характеристик PC с минимальным смещением в I квадрант относительно начала координат. В этом случае необходимо также проверять небаланс по току при максимальном токе КЗ, протекающем через защиту. При этом небаланс по току должен быть не менее 3-5 мкА.

4.8.4. Проверка угла максимальной чувствительности производится следующим образом.

На двух непроверяемых PC данного комплекта переключатели Н7 (КРС-I, КРС-II) и Н8 (КРС-III) устанавливаются в положение "б-в". В соответствии с указаниями п.4.8.2, к панели защиты подводятся ток и напряжение такого значения, чтобы сопротивление на выводах было равно 0,8-0,9. Поддерживая постоянными значения тока и напряжения и изменяя фазорегулятором угол между ними, определяют углы и , при которых PC срабатывает.

Угол максимальной чувствительности определяется по формуле

.                                                 (4.16)

Для КРС-I и КPC-II проверка угла максимальной чувствительности производится при отключенном и подключенном контуре памяти.

Значения углов максимальной чувствительности не должны отличаться от значений, приведенных в приложении 1. В противном случае следует проверить на соответствие техническим данным резисторы, шунтирующие вторичные обмотки трансреакторов.

4.8.5. Для проверки значения смещения характеристики PC в I квадрант плоскости Z на входе панели поочередно закорачиваются цепи напряжения контура подпитки проверяемого реле (СО, АО, ВО). В испытательной схеме вводится в работу потенциометр 4. При угле максимальной чувствительности плавным повышением напряжения определяется момент срабатывания PC при малых значениях подведенного напряжения и соответствующее ему сопротивление смещения , которое должно быть равно 0,01. В зависимости от значения максимального тока КЗ на защищаемом присоединении при необходимости допускается увеличение до (0,015-0,02).

Определение сопротивления смещения производится в соответствии с рекомендациями п.4.8.2.

4.8.6. Для снятия угловых характеристик в соответствии с указаниями п.4.8.2 на панель защиты подводятся ток и напряжение. Изменяя фазорегулятором угол между током и напряжением, через каждые 30° измеряют сопротивление срабатывания реле.

Для КРС-I, а также для КРС-II и КРС-III при отсутствии смещения характеристик относительно начала координат угловая характеристика снимается в пределах 0-150°, а для КРС-III при смещении характеристики в I квадрант - в пределах 50-110° с интервалом 10°. В последнем случае при каждом значении угла определяются два значения сопротивлений срабатывания, соответствующие верхней и нижней частям характеристики КРС-III. При смещении характеристик КРС-II и КPC-III в III квадрант угловая характеристика снимается в пределах 0-360°.

По измеренным сопротивлениям строятся характеристики в прямоугольных координатах R, X. Из угловых характеристик уточняются значения углов максимальной чувствительности и значения сопротивлений смещения.

4.8.7. Снятие токовых характеристик PC производится при заданном угле настройки. Зависимость сопротивления срабатывания реле от тока определяется при изменении тока от минимального его значения, при котором начинает работать PC, до максимального значения тока КЗ в конце зоны. При этом напряжение следует повышать только до 110 В. Остальную часть характеристики снимают качественно, увеличивая только ток и не изменяя напряжение. Таким образом оценивается работоспособность реле при больших токах.

При смещении характеристик PC относительно начала координат снимаются также токовые характеристики и для нижней части угловых характеристик.

При смещении в III квадрант плоскости Z токовые характеристики снимаются при угле, равном 180°+.

По измеренным сопротивлениям строятся характеристики . Из токовых характеристик определяются действительные токи точной работы, т.е. токи, при которых сопротивление срабатывания реле равно 0,9 (для верхней части угловой характеристики) или 0,9 (для нижней части угловой характеристики).

Измеренные значения токов точной работы не должны превышать значений, указанных в приложении 1.

Смещение характеристики срабатывания PC в III квадрант плоскости Z приводит к заметному увеличению тока точной работы, соответствующего верхней части характеристики.

                

5. КОМПЛЕКСНАЯ ПРОВЕРКА ЗАЩИТЫ

Комплексная проверка защиты производится при питании ее от постороннего источника в соответствии с рис.4.5.

Предварительно проверяется взаимодействие реле при напряжении постоянного тока, равном 0,8. При проверке реле переключаются от руки.

При имитации двухфазных КЗ аварийный режим создается ключом управления (КУ), а при имитации трехфазных КЗ - включением рубильника Р. При включении рубильника Р срабатывают реле 1P и 2Р, посредством которых производится закорачивание цепей напряжения на входе панели с последующим отсоединением закороченных цепей напряжения от фазорегулятора.

В качестве реле 1P и 2Р могут быть использованы кодовые реле, промежуточные реле РП-23 и др. Необходимо только добиться, чтобы время переключения цепей напряжения от момента замыкания контактов 1P2-1P4 до момента размыкания контактов (2P1-2P3) не превышало 5-10 мс. Измерение разницы по времени между замыканием одной пары контактов и размыканием другой производится электронным секундомером.

Поскольку панель защиты не имеет собственных выходных реле для снятия временной характеристики защиты и определения ее поведения при имитации близких КЗ, применяется промежуточное реле РП типа РП-222 (см. рис.4.5), включенное по схеме самоподхвата.


5.1. Снятие временной характеристики защиты

Характеристика снимается для всех сочетаний замкнувшихся фаз при том же токе, при котором регулируются уставки реле. Характеристика снимается при заданном угле настройки для следующих значений сопротивлений:

0,5; 0,9; 1,1; 0,9; 1,1 ; 0,9; 1,1;

При наличии смещения характеристик PC II или III ступени в III квадрант плоскости Z определяются также точки характеристики при значениях сопротивлений 0,9; 1,1. В этом случае на панель подается ток обратного направления.

Предварительно восстанавливаются все цепи защиты и проверяется правильность установки всех переключателей и перемычек.

Время срабатывания I ступени защиты не должно отличаться от значений, приведенных в приложении 1. С учетом времени срабатывания выходного реле защиты (0,01 с) время срабатывания I ступени защиты при не превышает 40 мс, a при - 50 мс.

При снятии характеристики для значений , равных 1,1 и 1,1, производится регулировка выдержек времени II и III ступеней защиты (время отсчитывается с момента создания аварийного режима до момента замыкания контактов РП).

Время действия защиты с ускорением измеряется при имитации двухфазного КЗ и сопротивлении, равном 0,9. В зависимости от отношения тока, протекающего через защиту, к току точной работы II ступени защиты это время должно соответствовать кривым, приведенным на рис.6 технического описания защиты (ОКБ 469.518), c учетом времени срабатывания выходного реле защиты.

Каждое измеренное время определяется как среднее из трех измерений. Полученное время срабатывания не должно отличаться от заданного (от II и III ступеней защиты) более чем на ±0,03 с.


5.2. Проверка действия защиты при близких двухфазных КЗ

Проверка действия защиты при близких двухфазных КЗ производится при имитации КЗ в зоне действия защиты и вне зоны ("за спиной") для выявления правильности включения контуров подпитки.

При имитации близкого двухфазного КЗ в зоне действия защиты PC I и II ступеней должны срабатывать и удерживаться в этом состоянии до конца аварийного режима. Реле сопротивления II ступени защиты проверяются в этом режиме по цепи ускорения и только в случае отсутствия смещения в III квадрант плоскости Z, т.е. когда в реле используются контуры подпитки. Одновременно измеряется время срабатывания защиты. Близкие двухфазные КЗ имитируются в зоне действия защиты при токах, равных минимальному и максимальному токам КЗ в начале линии.

Имитация внешнего КЗ производится при угле между векторами аварийного тока и предварительного напряжения, равном 180°+. Значение подаваемого на панель тока должно быть равно максимальному току линии при КЗ на шинах. В этом случае при отсутствии смещения ни одно PC не должно срабатывать. При наличии смещения проверяется работа II или III ступеней защиты.


5.3. Проверка действия защиты "по памяти"

При близких трехфазных КЗ проверяется работа контуров подпитки КРС I ступени защиты, а в случае отсутствия смещения в III квадрант также и КРС II ступени защиты (по цепи ускорения).

Работа защиты проверяется снижением напряжения на всех трех фазах до нуля с одновременной подачей аварийного тока.

При проверке измеряется длительность замкнутого состояния контакта выходного реле защиты при ее работе по цепи I ступени защиты и по цепи ускорения II ступени. Измерения производятся при двух значениях тока, равных минимальному и максимальному токам, проходящим через защиту при КЗ в начале линии, с помощью электронного секундомера (см. рис.4.5) при разомкнутой цепи его пуска и разомкнутой цепи удерживания РП. Секундомер используется в режиме измерения времени срабатывания реле с размыкающим контактом или в режиме измерения времени возврата реле с замыкающим контактом. В первом случае переключатель "Пуск" находится в положении "Вкл.", а во втором - в положении "Откл."

Время замкнутого состояния контакта выходного реле защиты должно быть не менее 30 мс. Если при одном из указанных выше значений токов это время меньше 30 мс, то следует уменьшить величину небаланса по току. Для КРС-I увеличить время замкнутого состояния контактов PC можно также уменьшением уставки в целях тока (если это возможно).

При проверке работы защиты "по памяти" измеряется также время ее срабатывания по цепи I ступени и по цели ускорения II ступени защиты. В этом случае восстанавливаются цепи пуска секундомера и подхвата РП.


5.4. Проверка действия защиты при близких трехфазных КЗ "за спиной" в режиме двустороннего питания

Оценивается отстройка защиты от влияния цепей тока на цепи напряжения. Проверка производится при сдвиге фаз между напряжением и током, равном 180+, для всех сочетаний поврежденных фаз и при токе, превышающем в 1,5 раза максимальный ток, протекающий через реле защиты при КЗ на шинах.

Реле сопротивления I ступени защиты, а при отсутствии смещения в III квадрант также и реле II и III ступени защиты не должны срабатывать.

Следует отметить, что при проверках, проводимых в соответствии с пп.5.3 и 5.4, не учитываются возможности наличия в цепях переменного напряжения паразитных напряжений, вызванных протеканием тока КЗ через другие устройства защиты, подключенные к этим цепям напряжения. Однако в цепях напряжения ВЛ 330-500 кВ появление таких паразитных напряжений маловероятно. Это возможно только при подключениях к одному трансформатору напряжения нескольких дистанционных защит, большинство из которых являются защитами с PC индукционного типа.

Методика расчета таких напряжений и проверки панелей дистанционных защит изложена в "Инструкции по наладке и эксплуатации дистанционных защит ПЗ-2/2 и ПЗ-2/1" (СПО ОРГРЭС, 1977).


5.5. Проверка действия защиты при близких трехфазных КЗ "за спиной" в тупиковом режиме

Проверка производится снижением напряжения на всех трех фазах до нуля без подачи аварийного тока (токовые цепи отключаются от испытательной схемы блоками БИ1 и БИ2).

Целью проверки является выявление правильности протекания переходных процессов в контурах схем сравнения PC. При этом защита не должна срабатывать.


5.6. Измерение потребления токовых цепей и цепей напряжения

Измерение производится на рабочих уставках при номинальных значениях тока и напряжения. Измеряется потребление цепей напряжения "звезды" и "треугольника" и цепей тока.

Измеренное значение потребляемой мощности не должно отличаться от значений, приведенных в приложении 1.


5.7. Проверка внешних цепей защиты

К выводам панели присоединяются все внешние цепи: цепи связи защиты с выходными реле токовых защит, цепи устройства АПВ, сигнализации, УРОВ, цепи связи с аппаратурой ВЧТО-М и др. Проверяется полярность подведенных цепей оперативного тока. Цепи защиты подключаются к трансформаторам тока и напряжения. Действие защиты устанавливается на "Сигн.", и проверяется работа цепей сигнализации защиты.

На панель защиты подается напряжение оперативного тока, равное , и проверяется взаимодействие защиты с другими устройствами РЗА.

Действие защиты переводится на "Откл." и производится отключение выключателей защищаемого присоединения. Действие защиты вновь переводится на "Сигн.", и производится подготовка панели защиты к проверке рабочим током и напряжением.


6. ПРОВЕРКА ЗАЩИТЫ РАБОЧИМ ТОКОМ И НАПРЯЖЕНИЕМ

Перед проверкой защиты производится осмотр всех реле рядов выводов и положения на них мостиков, выявление отсоединенных и неизолированных проводов и жил кабелей, проверка наличия заземлений в токовых цепях и цепях напряжения. Проверяется целостность токовых цепей пофазным измерением сопротивления постоянному току цепей каждой из групп трансформатора тока в сборе.

Затем производится проверка:

а) исправности токовых цепей;

б) исправности и правильности подключения цепей напряжения;

в) правильности подключения цепей тока каждой группы трансформаторов тока;

г) правильности включения PC;

д) правильности включения устройства блокировки при качаниях;

е) работы устройства блокировки при неисправностях в цепях напряжения.


6.1. Проверка исправности токовых цепей

Чтобы быстрее убедиться в исправности токовых цепей, сразу же после включения присоединения под рабочее напряжение прибором ВАФ-85 измеряют значения вторичных токов в фазах. Зная значения первичных и вторичных токов, проверяют коэффициент трансформации трансформаторов тока. Наличие тока небаланса в нулевом проводе (значение которого не должно превышать 20 мА) указывает на целостность нулевой цепи. Ток небаланса в нулевом проводе удобно измерять прибором ВАФ-85 с усилительной приставкой без разрыва нулевой цепи.

Реле 5РТ2 трехфазного токового органа должно находиться в конечном состоянии при токах нагрузки в фазах больше 0,015.


6.2. Проверка исправности и правильности подключения цепей напряжения

На испытательных блоках БИ3 и БИ4 измеряются напряжения "звезды" и "разомкнутого треугольника", проверяется чередование фаз напряжений и производится фазировка цепей напряжения панели с заведомо правильно собранными цепями напряжения.


6.3. Проверка правильности подключения токовых цепей защиты

Правильность подключения токовых цепей защиты к трансформаторам тока оценивается сравнением направления мощности по векторным диаграммам вторичных токов каждой из групп трансформаторов тока с действительным направлением мощности в линии.

Протяженные ВЛ 330 кВ и выше обладают значительной емкостью по отношению к земле и в режиме холостого хода являются источниками реактивной мощности, направленной к шинам подстанции. Это обстоятельство можно использовать для проверки токовых цепей защиты.


6.4. Проверка правильности включения реле сопротивлений

Достаточным условием проверки правильности включения PC является проверка направленности одного PC комплекта КРС-I или КPC-II (при отсутствии на нем смещения в III квадрант), поскольку ошибки в монтаже в пределах панели должны быть выявлены при комплексной проверке защиты от постороннего источника.

При проверке одного РС переключатели Н7 непроверяемых реле замыкаются.

Перевод проверяемого реле в режим реле направления мощности и изменение направления мощности, подводимой к реле, осуществляется поочередной подачей на контур подпитки фазных напряжений путем установки заранее подготовленных испытательных крышек в цепи блока БИ3.

Проверяемое реле может быть переведено в режим реле направления мощности также установкой переключателей Н5 (КРС-I) и Н6 (КРС-II) в положение "б-в".

Действие проверяемого реле контролируется по срабатыванию реле повторителя 1РП1 и 2РП1. При необходимости о действии реле можно судить по значению и направлению тока в обмотке МЭР.

Анализ работы реле производится с помощью векторных диаграмм (рис.6.1). При поочередной подаче на контур подпитки реле всех фазных напряжений при одном и том же токе нагрузки в нем зону работы реле на векторных диаграммах удобно определять по отношению к току нагрузки в реле, как показано на рис.6.1, что позволяет на одной диаграмме (вместо трех по общепринятой методике) определять действие реле.


Рис.6.1. Векторные диаграммы проверки РС при подведении к контурам подпитки разных фазных напряжений:

а - имитация КЗ на фазах АВ; б - имитация КЗ на фазах ВС; в - имитация КЗ на фазах СА

Проверку РС при необходимости можно производить и без перевода их в режим направления мощности. Для этого необходимо снизить на входе панели напряжение переменного тока до значений . Проверку направленности РС по данному способу целесообразно применять только в том случае, когда в РС не используются контуры подпитки (например, при использовании панели ДЗ-503 для защиты автотрансформаторов).


6.5. Проверка правильности включения устройства блокировки при качаниях

6.5.1. Правильность настройки ФНОП проверяется измерением тока в первичной обмотке трансформатора 4Тр4 при прямом и обратном чередовании фаз напряжения и снятых крышках испытательных блоков БИ1 и БИ2. Ток измеряется миллиамперметром, включенным между выводами 27-29 комплекта 4. При прямом чередовании фаз напряжений ток небаланса в первичной обмотке 4Тр4 не должен превышать 0,2 мА.

Правильность настройки ФНОП можно контролировать и по току в обмотке МЭР. В этом случае измеряется ток при прямом и обратном чередовании фаз напряжения и при снятом и поданном тормозном токе.

Дополнительно проверяется ток в обмотке 4Тр4 или в обмотке МЭР при подведении к устройству блокировки только тока и при одновременном подведении тока и напряжения.

6.5.2. Для проверки правильности включения компенсирующего устройства блокировки при качаниях к защите подводится система токов обратной последовательности. Для этого "перекрещиваются" фазы А и В на испытательной крышке блока БИ1. Поочередно от защиты (на испытательной крышке БИ3) отсоединяется одна из фаз напряжений, а к выводу блока, с которого снято напряжение, со стороны панели защиты подключается нулевой провод цепей напряжения.

Миллиамперметром, включенным между выводами 27-29 комплекта 4 измеряется ток в первичной обмотке трансформатора Тр4 при подводе только тока обратной последовательности, при поочередном подключении только цепей напряжений без одной фазы, при одновременном подводе системы токов обратной последовательности и напряжений с поочередным отключением одной из фаз.

Правильность включения компенсирующего устройства оценивается по соотношению токов в обмотке 4Тр4, полученных при одновременном подводе токов обратной последовательности с поочередным отключением одной из фаз. Это соотношение должно быть равно соотношению напряжений обратной последовательности , подводимых к ФНОП. Векторы строятся заранее по векторным диаграммам тока нагрузки линии и заданной уставке (рис.6.2).


Рис.6.2. Векторные диаграммы при проверке компенсирующего устройства блокировки от качаний:

а - диаграмма токов и напряжений линий; б - отключено напряжение фазы А; в - отключено напряжение фазы В; г - отключено напряжение фазы С

Векторные диаграммы напряжений строятся по выражению

.                                          (6.1)

При этом учитывается, что вектор тока обратной последовательности равен вектору тока фазы В (), а вектор напряжения определяется в зависимости от того, какая из фаз напряжений отключена, из выражения

.                                  (6.2)

Проверка правильности включения компенсирующего устройства обеспечивается при условии

,                                                (6.3)


где , - фазные ток и напряжение.

В случае необходимости при проверке можно увеличить сопротивление компенсирующего устройства против заданного.


6.6. Проверка правильности включения устройства блокировки при неисправностях цепей напряжения

Правильность включения устройства оценивается сравнением результатов измерения тока небаланса при нормальном состоянии цепей напряжения и имитации различных видов повреждений в них.

При подаче на панель от трансформаторов напряжения всех напряжений "звезды" и "разомкнутого треугольника" измеряется ток небаланса в обмотке реле 5PH1 миллиамперметром, подключенным к выводам "а" и "б" переключателя 5H1. Ток небаланса не должен превышать 0,2 мА. В случае необходимости производится подстройка устройства на минимум тока небаланса резисторами 5R4, 5R7, 5R10.

При поочередном снятии с панели защиты напряжений фаз "звезды" и "разомкнутого треугольника", а также при поочередном отключении цепей "звезды" и "разомкнутого треугольника" (вынимаются блоки БИ3 и БИ4) ток в реле 5PH1 должен превышать ток срабатывания не менее чем в четыре раза.

При срабатывании реле 5PH1 должно сработать указательное реле 5РУ7 и на панели управления должен появиться световой и звуковой сигналы "Неисправность ДЗ-503".

После указанных проверок восстанавливаются цепи напряжения и повторно измеряется ток небаланса в реле 5PH1.


6.7. Подготовка защиты к включению

Перед включением защиты в работу повторно проверяется:

а) в комплекте КРС-I и КРС-II - положение переключателей 7Н;

б) в комплекте КРС-III - положение переключателей 8Н;

в) в комплекте блокировки при качаниях - наличие перемычки между шпильками 27-29, положение переключателей 4Н3 и соответствие заданному значению, если при проверке под нагрузкой производилось изменение уставки по ;

г) в комплекте 5 - положение переключателя 5H1;

д) положение указательных реле и испытательных блоков.

Результаты проверки состояния проверяемой защиты и заключение о возможности включения ее в работу оформляются записью в журнале релейной защиты.


7. УКАЗАНИЯ ПО ЭКСПЛУАТАЦИИ ЗАЩИТЫ

7.1. Виды технического обслуживания

Установлены следующие виды технического обслуживания:

а) проверка при новом включении - Н;

б) первый профилактический контроль - К;

в) профилактическое восстановление - В;

г) частичное профилактическое восстановление - ЧВ;

д) профилактический контроль - К;

е) опробование - О;

к) внеочередная проверка;

з) послеаварийная проверка.


7.2. Объем технического обслуживания

7.2.1. Подготовительные работы:

Н, К, В, ЧВ, К, О - подготовка необходимой документации: исполнительных схем, заводской документации, инструкций, уставок защиты, протоколов, программ;

Н, К, В, ЧВ, К - подготовка испытательных устройств, измерительных приборов, соединительных проводов, запасных частей и инструмента;

Н, К, В, ЧВ, К, О - допуск к работе и принятие мер от воздействия проверяемой защиты на другие устройства РЗА.

7.2.2. Внешний осмотр

При осмотре проверяются:

Н - выполнение требований ПУЭ, ПТЭ и других директивных материалов к конструкции и монтажу панели защиты, а также соответствие проекту установленной аппаратуры и контрольных кабелей;

Н, К, В - надежность крепления и правильность установки аппаратуры на панели;

Н, К, В, К - отсутствие механических повреждений аппаратуры, состояние изоляции выводов реле и другой аппаратуры;

Н, К, В, К - состояние покраски панели, отсутствие пыли и грязи на кожухах аппаратуры и ряде выводов;

Н, К, В, К - состояние монтажа проводов и кабелей, контактных соединений на ряде выводов, ответвлениях от шинок, шпильках реле, испытательных блоках и других аппаратах панели;

Н, В - правильность выполнения концевых разделок контрольных кабелей и их состояние;

Н, К, В, К - состояние уплотнений кожухов и стекол комплектов аппаратуры панели;

Н, К, В - состояние и правильность выполнения заземления токовых цепей защиты;

Н, К, В - наличие и правильность надписей на панели защиты, наличие и правильность маркировки кабелей, жил кабелей, проводов.

7.2.3. Предварительная проверка заданных уставок.

К, В, ЧВ - проверка проводится с целью определения работоспособности элементов защиты и отклонения параметров срабатывания от заданных.

Рекомендуется принимать за основу следующие допустимые значения максимальных отклонений уставок защит от измеренных при предыдущей проверке и от заданных [Л.5]:

а) выдержка времени медленнодействующих ступеней защиты ±0,1 с;

б) сопротивление срабатывания защиты ±4%;

в) напряжение и ток срабатывания реле постоянного тока ±3-5%;

г) ток срабатывания реле 5РT1±5%;

д) коэффициент возврата реле 0,03.

Напряжение и ток срабатывания пускового органа блокировки при качаниях не должны отличаться от заданных соответственно более чем на ±10% и ±15%.

Ток срабатывания МЭР не должен превышать 15 мкА.

Если при проверке уставок параметры срабатывания выходят за пределы допустимых отклонений, производится тщательной анализ причин отклонения и при необходимости частичная или полная разборка, восстановление или замена износившейся аппаратуры, ее частей, деталей.

7.2.4. Внутренний осмотр, чистка и проверка механической части аппаратуры:

Н, К, В, ЧВ - проверка состояния деталей аппаратуры, правильности их установки и надежности крепления;

Н, К, В, ЧВ - чистка от пыли и посторонних предметов;

Н, К, В, ЧВ - проверка надежности контактных соединений и паек;

Н, К, В, ЧВ - проверка состояния изоляции соединительных проводов и обмоток аппаратуры;

Н, К, В, ЧВ - проверка состояния контактных поверхностей (при отсутствии на них механических повреждений, нагаров, раковин чистка не производится);

Н, К, В, ЧВ - проверка и при необходимости регулировка механических характеристик аппаратуры (люфтов, зазоров, провалов, растворов, прогибов и пр.).

7.2.5. Проверка изоляции:

Н, К, В, ЧВ, К - проверка изоляции цепей панели;

Н, К, В - проверка изоляции поляризованных реле;

Н, К, В - проверка изоляции МЭР;

Н, К, В - испытание изоляции панели.

При частичном профилактическом восстановлении измерение изоляции относительно земли производится для той части электрической схемы, к которой относится восстанавливаемый или замененный элемент. В случае замены элемента дополнительно производится испытание электрической прочности его изоляции вне схемы защиты.

7.2.6. Проверка аппаратуры постоянного тока:

Н - измерение сопротивлений схемы постоянного тока;

Н - проверка исправности диодов схемы постоянного тока;

Н - проверка исправности искрогасительных контуров;

Н, К, В - проверка исправности стабилитронов делителей напряжения;

Н, К, В, ЧВ, О - измерение и регулировка электрических параметров реле постоянного тока.

В объем частичного восстановления и опробования входит только пятикратный запуск и прослушивание работы часовых механизмов реле времени серии ЭВ-100 и при необходимости их восстановление.

7.2.7. Проверка элементов переменного тока.

Н - проверка настройки частотных фильтров;

Н - проверка защитных диодов;

Н, К - проверка токов срабатывания МЭР.

Проверка настройки пускового органа блокировки при качаниях:

Н - проверка отпаек трансреакторов компенсации и значения сопротивления компенсации;

Н - проверка настройки фильтра напряжения обратной последовательности;

Н - проверка чувствительности пускового органа по напряжение обратной последовательности;

Н - проверка чувствительности пускового органа по току нулевой последовательности;

Н, К, В - проверка напряжения и токов срабатывания и возврата пускового органа на рабочих уставках;

Н - определение значения тормозного тока в реле 4P1;

Н, К, В - проверка устройства компенсации на рабочих уставках;

Н - проверка правильности включения трансреакторов компенсации;

Н, К, В - проверка времени срабатывания блокировки в полной схеме.

Проверка устройства блокировки при неисправностях цепей напряжения:

Н, К, В - проверка поляризованного реле;

Н - проверка исправности стабилитронов,

Н - проверка настройки блокировки;

Н, К, В - проверка времени срабатывания блокировки.

Проверка трехфазного токового органа:

Н, К, В - проверка токов срабатывания реле 5РТ2;

Н - проверка правильности включения первичных обмоток трансформатора 5Тр1;

Н - проверка исправности стабилитрона 5Д1;

Н, К, В - проверка времени срабатывания.

Проверка реле деблокировки 5PT1:

Н - проверка тока срабатывания и возврата реле в начале и в конце шкалы;

Н, К, В, ЧВ - проверка тока срабатывания и возврата на рабочей уставке с контролем работы контактов;

Н, К, В, ЧВ - проверка надежности работы контактов при токах от 1,05 тока срабатывания до максимального значения тока КЗ.

Проверка настройки PC:

Н - проверка промежуточных трансформаторов напряжения;

Н - проверка трансреакторов;

Н, К, В - регулировка заданных уставок по сопротивлению срабатывания при заданном угле настройки;

Н, К, В - проверка настройки схем сравнения РС;

Н - проверка угла максимальной чувствительности PC;

Н, К, В - проверка значения смещения характеристики РС в I квадрант плоскости Z;

Н - снятие угловых характеристик PC;

Н, К, В - снятие токовых характеристик PC и определение тока точной работы.

7.2.8. Комплексная проверка защиты:

Н, К, В, К - снятие временной характеристики защиты;

Н, К, В, К - проверка поведения защиты при близких двухфазных КЗ в зоне и вне зоны действия защиты в режиме двустороннего питания;

Н, К, В, К - проверка поведения защиты при близких трехфазных КЗ, вне зоны действия защиты в режиме двустороннего питания, а также в тупиковом режиме работы линии;

Н, К, В, К - проверка работы защиты "по памяти" при близких трехфазных КЗ в зоне действия защиты;

Н, К, В - проверка взаимодействия защиты с другими устройствами РЗА.

7.2.9. Проверка защиты рабочим током и напряжением:

Н, К, В - проверка исправности токовых цепей защиты измерением вторичных токов нагрузки в фазах и токов небаланса в нулевом проводе;

Н, К, В - проверка исправности и правильности подключения цепей напряжения (измерение напряжений, проверка чередования фаз, фазировка);

Н, К, В - проверка правильности подключения цепей тока каждой группы трансформаторов тока снятием векторных диаграмм и сверкой их с фактическими направлениями мощности в первичной цепи;

Н, К, В - проверка правильности включения PC;

Н, К, В - проверка правильности включения и работы устройства блокировки при качаниях;

Н, К, В - проверка работы устройства блокировки при неисправностях цепей напряжения.

При частичном восстановлении и профилактическом контроле производится проверка обтекания током и наличия напряжения в цепях проверяемого элемента защиты.

7.2.10. Подготовка защиты к включению в работу:

Н, К, В, ЧВ, К, О - повторный осмотр реле и устройств, режим которых изменялся при проверке рабочим током и напряжением;

Н, К, В, ЧВ, К, О - проверка положения указательных реле, испытательных блоков, переключателей и др.;

Н, К, В, ЧВ, К, О - запись в журнале релейной защиты о результатах проверки, состоянии панели защиты и возможности включения ее в работу;

Н, К, В - оформление технической документации и корректировка исполнительных схем.


7.3. Периодичность технического обслуживания защиты

Рекомендуемый цикл технического обслуживания защиты ДЗ-503 - 6 лет.

Периодичность технического обслуживания приведена в табл.7.1.

Таблица 7.1     

Количество лет эксплуатации и виды технического обслуживания

0

1

2

3

4

4,5

5

6

7

7,5

8

9

10

10,5

11

12

13

13,5

Н

К

-

ЧВ, К

-

О

-

В

-

О

-

ЧВ, К

-

О

-

В

-

О

7.4. Указания дежурному персоналу

Оперативное обслуживание дистанционной защиты ДЗ-503 ведется в соответствии с действующей инструкцией по обслуживанию защит данного присоединения подстанции (электростанции).

Основные положения по оперативному обслуживанию защиты ДЗ-503, которые входят в вышеуказанную инструкцию, приведены ниже.

В каждом конкретном случае в инструкции должны указываться диспетчерские наименования присоединений, трансформаторов напряжения, выключателей, панелей защиты и автоматики, а также наименования испытательных блоков, указательных реле, сигнальных ламп, табло, автоматических выключателей, переключателей и их положения в соответствии с имеющимися на них надписями.

7.4.1. Ввод защиты ДЗ-503 в работу производится следующим образом.

На ОРУ в ящиках выводов трансформаторов напряжения, к которым подключаются цепи напряжения защиты, должны быть включены автоматы и рубильники цепей напряжения.

На соответствующих панелях защиты в цепях трансформаторов тока, к которым подключены токовые цепи защиты, должны быть установлены рабочие крышки блоков.

В случае вывода в ремонт какого-либо аппарата, установленного в первичной цепи данной группы трансформаторов тока, вместо рабочей крышки соответствующего блока устанавливается "холостая".

На соответствующей панели защиты устанавливаются в необходимые положения переключатели цепей напряжения линии.

Нормально цепи напряжения "звезды" к "треугольника" защиты ДЗ-503 целесообразно подключать к разным трансформаторам напряжения.

На панели защиты ДЗ-503:

а) установить в положение "Сигн." переключатели:

HЗ.1 - "Откл. I ст. ДЗ-503";

НЗ.3 - "Откл. III ст. ДЗ-503";

НЗ.4 - "Откл. II ст. ДЗ-503";

НЗ.5 - "Ускор. II ст. ДЗ-503 при АПВ";

НЗ.6 - "Операт. ускор. II ст. ДЗ-503";

б) установить рабочие крышки блоков:

БИ3 - "Цепи напряжения     и оперативного тока";

БИ4 - "Цепи напряжения    ";

БИ1 - "Цепи тока (АВ)";

БИ2 - "Цепи тока (СО)".

На соответствующей панели защиты должен быть включен автоматический выключатель, подающий напряжение оперативного тока на панель защиты ДЗ-503.

На панели защиты ДЗ-503 установить в положение "Откл." переключатели:

HЗ.1 - "Откл. I ст. ДЗ-503";

НЗ.3 - "Откл. III ст. ДЗ-503";

НЗ.4 - "Откл. II ст. ДЗ-503";

НЗ.5 - "Ускор. II ст. ДЗ-503 при АПВ".

В зависимости от положения дифференциально-фазной защиты переключатель НЗ.6 - "Операт. ускор. II ст. ДЗ-503" должен быть установлен в следующее положение: "Откл." - при выведенной защите; "Сигн." - при введенной защите.

При наличии связей защиты ДЗ-503 с устройством ОАПВ (отключение через ОАПВ), резервными токовыми защитами (отключение через их выходные реле), автоматическим осциллографом (пуск осциллографа), высокочастотной аппаратурой телеотключения (ускорение II или III ступеней защиты по ВЧТО), УРОВ в инструкции указывается также порядок ввода действия защиты на эти устройства.

7.4.2. Вывод из работы защиты ДЗ-503 производится в следующем порядке:

На панели защиты ДЗ-503 следует установить в положение "Сигн." переключатели:

HЗ.1 - "Откл. I ст. ДЗ-503";

НЗ.3 - "Откл. III ст. ДЗ-503";

НЗ.4 - "Откл. II ст. ДЗ-503";

НЗ.5 - "Ускор. II ст. ДЗ-503 при AПB";

НЗ.6 - "Операт. ускор. II ст. ДЗ-503".

В инструкции указывается также порядок вывода действия защиты ДЗ-505 на другие устройства РЗА (ОАПВ, резервные токовые защиты, осциллограф, УРОВ, ВЧТО и др.).

На панели защиты ДЗ-503 установить "холостые" крышки блоков:

БИ1 - "Цепи тока (АВ)";

БИ2 - "Цепи тока (СО)";

БИ3 - "Цепи напряжения и оперативного тока".

БИ4 - "Цепи напряжения    ".

7.4.3. Виды неисправности защиты ДЗ-503.

Виды неисправностей защиты ДЗ-503 и рекомендуемые действия персонала приведены в табл.7.2.

Таблица 7.2

Вид неисправности

Информация

Действия оперативного персонала

1. Неисправность цепей напряжения

На панели управления появляется сигнал "Неисправность ДЗ-503" и на панели защиты ДЗ-503 срабатывает указательное реле 5РУ-7 "Неисправность цепей напряжения"

На панели защиты ДЗ-503 проверить, установлены ли рабочие крышки блоков:

БИ3 - "Цепи напряжения и оперативного тока";

БИ4 - "Цепи напряжения ".

На соответствующей панели защиты проверить правильность положения переключателей цепей напряжения.

При неуспешной попытке устранения неисправности сообщить:

- диспетчеру энергосистемы;

- персоналу МС РЗАИ.

2. Неисправность цепей трансформатора напряжения

Появляются те же сигналы, что указаны выше.

Дополнительно на панели управления появляется сигнал "Неисправность цепей трансформатора напряжения"

Необходимо немедленно в ящике выводов трансформатора напряжения включить отключившиеся автоматические выключатели.

Если при включении выключатели снова отключаются (устойчивое КЗ в цепях напряжения), необходимо определить цепи напряжения, где произошло замыкание. Для этого следует на соответствующей панели защиты установить переключатели цепей напряжения линии в отключенное положение и в ящике выводов трансформатора напряжения повторно включить отключившиеся выключатели:

При этом возможны два случая:

а) если при включении выключатели снова отключаются (что свидетельствует о замыкании в кабельных связях от трансформатора напряжения к устройствам РЗА), произвести перевод цепей напряжения линии на другой трансформатор напряжения;

б) если выключатели включились (что свидетельствует о замыкании непосредственно в цепях напряжения защит), снять со всех устройств РЗА, подключенных к данному трансформатору напряжения, испытательные блоки в цепях напряжения, установить переключатели цепей напряжения во включенное положение (на данный трансформатор напряжения) и поочередной установкой испытательных блоков выявить защиту с замыканием в цепях напряжения, после этого необходимо подать напряжение на исправные устройства РЗА и доложить диспетчеру энергосистемы и персоналу МС РЗАИ о повреждении в цепях напряжения защиты ДЗ-503

3. Неисправность в цепях реле пуска блокировки при качаниях

На панели управления появляется сигнал "Неисправность ДЗ-503" и на панели защиты ДЗ-503 срабатывает указательное реле 4РУ1 и появляется сигнал "Неисправность МЭР блокировки при качаниях"

О неисправности блокировки при качаниях сообщить:

- диспетчеру энергосистемы;

- персоналу МC РЗАИ.

По распоряжению диспетчера энергосистемы вывести из работы защиту ДЗ-503, для чего:

а) установить в положение "Сигн." переключатели:

HЗ.1 - "Откл. I ст. ДЗ-503";

НЗ.3 - "Откл. III ст. ДЗ-503";

НЗ.4 - "Откл. II ст. ДЗ-503";

НЗ.5 - "Ускор. II ст. ДЗ-503 при АПВ";

НЗ.6 - "Операт. ускор. II ст. ДЗ-503";

б) установить "холостую" крышку блока БИ3 - "Цепи напряжения и оперативного тока"

4. Неисправность в цепях оперативного тока

На панели управления появляется сигнал "Неисправность резервных защит линии"

На соответствующей панели защиты должен быть включен автоматический выключатель, через который подается напряжение оперативного тока на защиту, а на панели защиты ДЗ-503 должна быть установлена рабочая крышка блока БИ3 -"Цепи напряжения
  и оперативного тока".

Если автоматический выключатель отключен, попытаться его включить.

При неуспешной попытке включения автоматического выключателя сообщить:

- диспетчеру энергосистемы;

- персоналу МС РЗАИ.

Если автоматический выключатель включен, проверить наличие напряжения на шинах оперативного тока, при его отсутствии включить соответствующий коммутационный аппарат

Действия оперативного персонала по выяснению причин неисправности должны быть своевременными и направлены на сохранение защиты в работе.

               

ПРИЛОЖЕНИЕ 1

     
ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ ЗАЩИТЫ

1. Номинальные данные:

  • переменный ток - 1 или 5 А, 100 В, 50 или 60 Гц;
  • постоянный ток - 220 или 110 В;

2. Элементы панели защиты, которые могут длительно обтекаться током или находиться под напряжением, в нормальном режиме длительно выдерживают 110% номинальных значений переменного тока и напряжения, а также 110% номинальных значений оперативного постоянного напряжения.

3. Сопротивление изоляции всех независимых цепей защиты относительно корпуса и между собой в обесточенном состоянии при температуре окружающего воздуха 20 °С и относительной влажности до 80% составляет не менее 5 МОм.

4. Изоляция независимых цепей относительно корпуса и между собой выдерживает без пробоя и перекрытия испытательное напряжение 1700 В при частоте 50 Гц в течение 1 мин, а также напряжение 1500 В, приложенное между цепями тока разных фаз для исполнения на 1 А, и напряжение 1000 В - для исполнения на 5 А.

Примечание. Проверка изоляции между цепями производится при снятых МЭР и поляризованных реле.


5. Характеристика PC на комплексной плоскости сопротивлений представляет собой:

а) для I ступени защиты окружность, смещенную в I квадрант плоскости до 1% по отношению к уставке;

б) для II ступени защиты окружность, смещенную в I квадрант плоскости до 1% или смещенную в III квадрант плоскости до 10% по отношению к уставке;

в) для III ступени защиты окружность, проходящую через начало координат с возможностью смещения в III квадрант плоскости до 10% или в I квадрант плоскости до 50% по отношению к уставке при отсутствии смещения.

Примечания: 1. Уставка PC III ступени защиты при максимальном смещении в I квадрант плоскости по концу зоны действия в 1,5 раза превышает уставку при отсутствии смещения. 2. При введении смещения диаметр окружности может изменяться примерно на 12%.


6. Уставки по сопротивлению срабатывания регулируются в цепях тока (PC I ступени защиты) и в цепях напряжения.

Минимальные сопротивления срабатывания, устанавливаемые в цепях, имеют следующие значения:

а) 3±0,3 (0,6±0,06); 6±0,6 (1,2±0,12); 9±0,9 (1,8±0,18); 12±1,2 (2,4±0,24) Ом на фазу для PC I ступени защиты;

б) 12±1,2 (2,4±0,24) Ом на фазу для PC II ступени защиты;

в) 20±2 (4±0,4) Ом на фазу для PC III ступени защиты.

Регулировка сопротивления срабатывания в цепях напряжения обеспечивает 20-кратное увеличение приведенных выше значений для PC I и II ступеней защиты и 40-кратное - для PC III ступени с возможностью плавного изменения во всем диапазоне.

В диапазоне температур от -20 до +40 °С значение сопротивления срабатывания изменяется не более чем на ±4% от значения при температуре +20 °С.

Примечание. Данные, соответствующие исполнению защиты на номинальный ток 5 А, здесь и в дальнейшем приводятся в скобках.


7. Угол максимальной чувствительности PC может регулироваться ступенчато и иметь значения 83±4° и 73±4°. В диапазоне температур от -20 до +40 °С при отключенном контуре "памяти" (для PC I и II ступеней) угол максимальной чувствительности может изменяться на ±2° от значения при температуре +20 °С. При подключенном контуре "памяти" изменение угла максимальной чувствительности в указанном диапазоне температур возрастает до ±7 °.

8. Ток 10%-ной точности работы PC находится в пределах, указанных в табл.П.1-1.

Таблица П.1-1

Ступень защиты

Номинальная уставка, Ом на фазу

Ток точной работы, А

от (не более)

до (не менее)

Первая

3 (0,6)

0,53 (2,6)

16,7

6 (1,2)

0,26 (1,32)

8,35

9 (1,8)

0,18

5,5

12 (2,4)

0,13 (0,66)

4,17 (20,8)

Вторая

12 (2,4)

0,13 (0,66)

4,17 (20,8)

Третья

20 (4)

0,07 (0,35)

2,5 (12,5)

В диапазоне температур or -20 до +40 °С ток точной работы увеличивается не более чем на 25% значений, приведенных выше.

При смещении характеристики срабатывания в III квадрант комплексной плоскости сопротивлений ток точной работы увеличивается не более чем в 1,5 раза.

9. Реле сопротивления защиты, характеристические окружности которых смещены в I квадрант плоскости на 1% при включенной схеме "памяти" (PC I и II ступеней защиты) или смещены в III квадрант плоскости не менее чем на 5% (PC II и III ступеней защиты), срабатывают при трехфазных КЗ в месте установки защиты в диапазоне токов от двукратного тока точной работы до 40 (200) А.

10. Время срабатывания PC I и II ступеней защиты при КЗ в пределах 0,6 длины зоны сопротивления срабатывания с током КЗ, в 2,5 раза и более превышающем гарантийный ток точной работы, составляет не более 45 мс. При КЗ с током, в 5 раз и более превышающем ток точной работы, время срабатывания PC составляет не более 35 мс.

Время срабатывания PC III ступени защиты при тех же условиях не превышает соответственно 65 и 55 мс.

11. Зависимость времени срабатывания PC I и II ступеней защиты от удаленности места КЗ () и отношения приведена в техническом описании завода-изготовителя.

12. Реле времени 5PB1 имеет пределы регулировок выдержки времени от 0,25 до 3,5 с, а реле времени 5РВ2 и 5РВ3 - от 0,5 до 9,0 с.

13. Устройство блокировки при неисправностях в цепях напряжения имеет следующие технические данные:

а) при максимальной чувствительности блокировка срабатывает при понижении напряжения одной из фаз "звезды" на 7,5 В;

б) предусмотрена возможность плавного снижения чувствительности блокировки в два раза;

в) при неисправностях в цепях напряжения, которые сопровождаются протеканием трехкратного тока и более по отношению к току срабатывания в обмотке реагирующего органа, время срабатывания блокировки составляет не более 10 мс;

г) блокировка допускает длительный перерыв питания по одной, двум или трем фазам как "звезды", так и "треугольника".

14. Для исключения неправильного действия защиты при ложном срабатывании блокировки при неисправностях в цепях напряжения из-за наведенных в соединительных кабелях ЭДС при КЗ на землю предусмотрена токовая деблокировка, осуществляемая с помощью реле РТ-40, включенного в цепь тока нулевой последовательности.

15. При наличии неисправности в цепях напряжения деблокировка исключается с помощью реле 5РП1 (КДР-3); время срабатывания реле 5PП1 составляет 0,03-0,04 с, время возврата - 0,2-0,3 с.

16. Устройство блокировки при качаниях имеет следующие технические данные:

а) пусковой орган блокировки реагирует на напряжение и ток обратной последовательности () и на ток нулевой последовательности .

б) фазное напряжение срабатывания пускового органа блокировки по составляющей обратной последовательности изменяется ступенями и имеет значения: 3±0,3; 5±0,5; 7±0,7 В;

в) чувствительность по току пускового органа блокировки изменяется ступенчато и имеет значения: 0,1±0,015 (0,5±0,075); 0,2±0,03 (1,0±0,15); 0,3±0,045 (1,5±0,225); 0,4±0,06 (2,0±0,3) A;

г) сопротивление компенсации изменяется ступенчато в диапазоне значений 060±3 (0-12±0,6) Ом; сопротивление регулируется в цепях тока и цепях напряжения (на вторичных обмотках трансреакторов); ступень при регулировке в цепях напряжения не превышает 5 (1) Ом; регулировка в цепях тока удваивает значения, выбранные в цепях напряжения;

д) кратковременное, не менее 0,008 с, появление трехкратного по отношению к значению уставки напряжение обратной последовательности на входе блокировки достаточно для пуска;

е) коэффициент возврата пускового органа блокировки находится в пределах 0,75-0,9;

ж) время возврата промежуточного реле 4РП1 (КДР-1), вводящего в работу защиту, в полной схеме не превышает 30 мс;

з) время возврата промежуточного реле 4РП2 (КДР-3), определяющего длительность действия I ступени защиты при размыкании цепи его обмотки составляет не более 0,1 с, а при шунтировании обмотки - не менее 0,4 с; время возврата регулируется изменением сопротивления резистора 4R12, изменением зазора между якорем и магнитопроводом реле или установкой перемычки между выводами 58-60 цоколя комплекта 4;

и) пусковой орган имеет кратность загрубления по отношению к высшим гармоническим составляющим напряжения в диапазоне частот 150-350 или 180-420 Гц не менее 5, в диапазоне частот 350-650 или 420-780 Гц - не менее 3, а к высшим гармоническим составляющим тока , начиная с третьей гармоники, - не менее 3;

к) блокировка допускает длительное исчезновение одной или двух фаз напряжения.

17. Трехфазный токовый орган имеет следующие технические данные:

а) реагирующий орган срабатывает при любом виде КЗ, сопровождающимся током не менее 0,04 (0,2) А;

б) время срабатывания реагирующего органа (замыкания замыкающего контакта в полной схеме устройства) составляет не менее 0,01 и не более 0,03 с в диапазоне токов 0,35 (1,75) - до 40  (200) А.

18. Потребляемая мощность цепей защиты не превышает следующих значений (при номинальных входных значениях):

а) цепей переменного напряжения - 75 В·А на фазу;

б) цепей переменного тока при отключенном трансформаторе 5Тр1 и отсутствии смещения характеристической окружности PC IIl ступени - 35 B·A на фазу;

в) цепей переменного тока при включенном трансформаторе 5Тр1 и наличии смещения характеристической окружности PC III ступени - 40 В·А на фазу;

г) цепей оперативного постоянного напряжения в нормальном режиме - 40 Вт, при срабатывании защиты - 60 Вт.

19. Защита работает при изменении напряжения оперативного постоянного тока в диапазоне 0,8-1,1.


ПРИЛОЖЕНИЕ 2

ПЭО

Станция (подстанция)

"     " ________________ 197____ г.

ПРОТОКОЛ
НАЛАДОЧНЫХ ИСПЫТАНИЙ ПАНЕЛИ ЗАЩИТЫ ДЗ-503

ВЛ ________________________________

Панель защиты N

, год выпуска

Номинальные данные:

переменный ток

А

напряжение оперативного тока

В.

     

1. Параметры линии

Напряжение, кВ

Длина, км

Сопротивление

линии

, Ом/км

, Ом

     
     

2. Уставки защиты

2.1. Коэффициенты трансформации:

        =             ; =

2.2. Время отключения выключателя ____________ с.

2.3. Угол максимальной чувствительности __________ град.

2.4. Ток срабатывания реле 5PT1 (реле деблокировки):

=             А;      =             А.

2.5. Напряжение срабатывания блокировки при нарушениях в цепях напряжения

=            В.

2.6. Блокировка при качаниях

2.6.1. Пуск по напряжению обратной последовательности

=            В.

2.6.2. Пуск по току нулевой последовательности

=             А.

2.6.3. Сопротивление компенсации

=          Ом/фазу.

2.6.4. Время ввода быстродействующих ступеней защиты

=             с.

2.6.5. Время запрета ввода блокировки при качаниях

=             с.

2.6.6. Время повторной готовности блокировки

=             с.

2.6.7. Уставки по сопротивлению и времени срабатывания защиты

Параметр

Уставки защиты

I

II

III

Сопротивление срабатывания первичное, Ом/фазу

Сопротивление срабатывания вторичное, Ом/фазу

Смещение характеристики

Время, с:

с блокировкой при качаниях

с фиксацией пуска блокировки при качаниях

при оперативном ускорении

при ускорении после ТАПВ и при ручном включении выключателя

при ускорении по ВЧТО

Блокируются в цикле ОАПВ


2.7. Дополнительные указания

           

2.8. Значения первичных токов КЗ:

а) максимальный ток трехфазного КЗ в начале линии

А;

б) максимальный ток трехфазного КЗ "за спиной"

А;

в) минимальный ток трехфазного КЗ в начале линии

А;

г) минимальный ток двухфазного КЗ в конце:

I зоны

А;

II зоны

А;

III зоны

А;

3. Проверка общего состояния панели

3.1. Произведен внешний осмотр, внутренний осмотр и ревизия аппаратуры.

По результатам осмотра и механической регулировки состояние аппаратуры панели защиты ____________ .

3.2. Выполнены изменения в схеме защиты.

3.3. Проверено состояние изоляции панели защиты.

3.3.1. Проверено состояние изоляции поляризованных реле:

а) сопротивление изоляции между обмотками и контактами реле не менее ___________ МОм;

б) сопротивление изоляции между подвижными контактами и магнитопроводами реле не менее ___________ МОм.

3.3.2. Проверено состояние изоляции МЭР:

а) сопротивление изоляции между подвижными и неподвижными элементами размыкающих контактов реле (выводы 3-4), а также между Г-образными стойками неподвижных контактов не менее _____ МОм;

б) ток утечки между обмоткой и контактами реле при напряжении 200 В не более ________ мкА.

3.3.3. Проверено сопротивление изоляции всех цепей относительно земли и между собой

Наименование цепи

Корпус панели защиты

Цепи пере-
менного напря-
жения

Цепи пере-
менного тока

Цепи постоянного опера-
тивного тока

Цепи сигна-
лизации

Резе-
рвные цепи

Цепи переменного напряжения

-

Цепи переменного тока

-

Цепи постоянного оперативного тока

-

Цепи сигнализации

-

Резервные цепи

-


3.3.4. Проверено состояние изоляции промежуточных трансформаторов и трансреакторов:

а) сопротивление изоляции относительно земли не менее _____________ мОм;

б) сопротивление изоляции между первичными и вторичными обмотками не менее _____________ МОм.

3.3.5. Проверена электрическая прочность всех (объединенных) цепей панели защиты напряжением переменного тока 1000 В по отношению к земле в течение 1 мин.

3.3.6. Повторно произведена проверка сопротивления изоляции согласно пп.3.3.3 и 3.3.4.

Сопротивление изоляции _____________

4. Проверка элементов постоянного тока

4.1. Проверены делители напряжения.

4.1.1. Проверены значения сопротивлений резисторов 1R4-3R4, 4R9, 4R18-4R19 на соответствие их техническим данным.

4.1.2. Проверены стабилитроны

Реле сопротивлений

,
В

,
В

,
В

,
В

при 0,8-1,1, В

KPC-I

КРС-II

КРС-III

 Устройство блокировки

,
В

,
В

при 0,8-1,1 , В

,
В

,
В

,
В

,
В

при 0,8-1,1 , В

КРБ


4.2. Произведена проверка исправности диодов схемы постоянного тока.

4.3. Произведена проверка исправности искрогасительных контуров.

4.4. Проверены реле постоянного тока

Реле

,
В

,
В

,
А

,
с

,
с

Примечание

1РП1

-

5 мс

2РП1

-

5 мс

3РП1

-

40 мс

4РП1

0,008 с

4РП2

0,1 с при размыкании;

0,4 с при шунтировании

4РП3

4РП4

4PB1

4РУ1

5РП1

=0,030,04 с

=0,20,3 с

5РП2

0,1 с

= 0,51,0 с

5РП3

5PB1

5РВ2

5РВ3

5РУ1

5РУ2

5РУ3

5РУ4

5РУ5

5РУ6

5РУ7

     
     

5. Проверка настройки элементов переменного тока

5.1. Произведена проверка настройки частотных фильтров.

5.1.1. Проверена настройка фильтр-шунтов второй гармонической составляющей PC

Параметр

КPC-I

КРС-II

КРС-III

1PC1

1PC2

1PC3

2PC1

2РС2

2РС3

3PC1

3РС2

3РС3

, Гц


5.1.2. Проверена настройка частотных фильтров устройства блокировки при качаниях

Параметр

Фильтр-пробка третьей гармонической составляющей

Фильтр-шунт девятой гармонической составляющей

ДР1-С2

Др3-С5

Др2-С3

, Гц


5.1.3. Проверена настройка контуров подпитки PC

Параметр

КPC-I

КРС-II

1PC1

1PC2

1PС3

2PC1

2РС2

2РС3

, мА

, град


5.2. Проверены защитные свойства диодов Д5 PC и диодов Д1, Д2 устройства блокировки при качаниях.

5.3. Проверены токи срабатывания МЭР

Параметр

КРБ

КPC-I

КРС-II

КРС-III

4P1

1PC1

1PC2

1PC3

2PC1

2РС2

2РС3

3PC1

3РС2

3РС3

, мкА


5.4. Проверка устройства блокировки при качаниях

5.4.1. Проверены трансреакторы

Трансреактор

Значение (Ом) при положении переключателя 4Н

"X1"

"Х2"

5

10

15

20

25

30

30

4TP1

4ТР2

4ТР3


5.4.2. Проверен ФНОП.

Одновременно проверены ФНОП и его нагрузка.

Ток 4P1 _____________________ мА=const.

, В

, В

, В

, В

Небаланс , %

Проверена настройка ФНОП.

Перемычка 27-29 снята.

Напряжение , В

Напряжение на элементе, В

C1

C4

Выводы 27-29

100

                    ;                                         ;

                    ;

5.4.3. Проверена чувствительность пускового органа по напряжению обратной последовательности

Уставка по

3

5

7

, В


5.4.4. Проверена чувствительность пускового органа по току нулевой последовательности

Уставка по

0,1

0,2

0,3

0,4

, A


5.4.5. Проверено срабатывание пускового органа на рабочих уставках

=

=

, В

, В

, А

, А


5.4.6. Проверен тормозной ток в реле 4P1.

= _________________ мкА.

5.4.7. Проверены устройства компенсации.

Проверено сопротивление компенсации

Параметр

Небаланс , %

Ток срабатывания устройства, А

Сопротивление компенсации, Ом

Проверена правильность включения трансреакторов компенсации 4Тр1, 4Тр2, 4Тр3.

5.4.8. Проверено время срабатывания блокировки в полной схеме.

Время ввода быстродействующих ступеней защиты =  c.

Время ввода медленнодействующих ступеней защиты =  с.

Время повторной готовности блокировки =  с.

Кратность подводимого напряжения

1,2

3,0

, с

           

5.5. Проверено реле тока 5PT1

Параметр

Шкала

Рабочая уставка

, A

, А


5.6. Проверено устройство блокировки при неисправности цепей напряжения.

5.6.1. Проверено реле 1PH:

= ____________ мA;   = ____________ мА;     = _______________ .

5.6.2. Проверена исправность стабилитронов при напряжении =58 В

Напряжение на стабилитронах, В

5Д5

5Д7

5Д5+5Д7

           

5.6.3. Произведена настройка блокировки

Проверяемая фаза

Подано напряжение, В

Ток реле, мА

Настройка резистором

58

100

А

На выводы 5-15

БИ4 (1-3)

5R4

В

На выводы 13-15

БИ4 (3-5)

5R10

С

На выводы 9-15

БИ4 (5-7)

5R7


5.6.4. Проверены уровни срабатывания блокировки:

=             В;

=             В;

=             В.

5.6.5. Проверено время срабатывания блокировки

=           с.

     

5.7. Проверка трехфазного токового органа

5.7.1. Проверена исправность стабилитрона 5Д1:

Напряжение на стабилитроне, В

Ток , А

5.7.2. Проверены первичные токи срабатывания и возврата реле 5РТ2

Параметр

АО

ВО

СО

, A

, А

 

5.7.3. Проверена правильность включения первичных обмоток трансформатора 5Тр1:     

=       А;              =       А;               =       А;

=

5.7.4. Проверено время срабатывания:

=           с.
     

5.8. Проверка PC

5.8.1. Проверены трансформаторы напряжения Тр2 (КPC-I, КРС-II).

Реле

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

Плавная регулировка

Максимальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-15

5-15

10-15

0'-К3

0'-0

0-К3

КPC-I

1PC1

1PC2

1PC3

КРС-II

2PC1

2РС2

2РС3


5.8.2. Проверены трансформаторы напряжения Тр3 (КPC-I)

Реле

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

1%-ная регулировка

Плавная регулировка

Максимальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-15

5-15

10-15

0"-1

0"-2

0"-3

0"-4

0"-К4

0-0'

0-0"

0-К4

КРС-III

3PC1

3PC2

3РС3


5.8.3. Проверены трансреакторы Tp1 (КPC-I, КPC-II) и Тр2 (КРС-III).

Реле

Измеряемая величина

КPC-I

КРС-II

КРС-III

"X1"

"X2"

"X3"

"X4"

PС1

РС2

РС3


5.8.4. Проверены трансреакторы Tp1 (КРС-III)

Реле

20%-ная регулировка

5%-ная регулировка

Максимальное напряжение

0-80

20-80

40-80

60-80

0'-20

5-20

10-20

15-20

0-0'

КРС-III

3PC1

3PC2

3РС3


5.8.5. Произведен расчет уставок по сопротивлению срабатывания.

Вторичные сопротивления защищаемых зон (Ом/фазу):

=                ;     =                ;      =                 ;

=

=

5.8.6. Произведена настройка реле на заданные сопротивления срабатывания

Реле

, %

, А

, В

, Ом/фазу

, А

, В

, Ом/фазу

, %

, град

КPC-I

1PC1

1PC2

1PC3

КPC-II

2PC1

2РС2

2РС3

КPC-III

3PC1

3РС2

3PС3


5.8.7. Произведено выравнивание сопротивлений рабочего и тормозного контуров

Ток в реле

КPC-I

КPC-II

КРС-III

1PC1

1PC2

1PС3

2PС1

2РС2

2PС3

3PC1

3РС2

3РС3

Небаланс по току, мкА

Небаланс по напряжению, мкА

После настройки схемы сравнения повторно производится проверка по п.5.8.6.

Характеристики PC I ступени

при и

Реле

, Ом/фазу

, Ом/фазу

1PC1

1PC2

1PC3

=

Номер характе-
ристики

Реле

Параметр

Значение параметра при град.

Примечание

1

1PC1

=      А

2

1PC2

=      А

3

1PC3

=      А

Характеристики PC II ступени

при и

Реле

, Ом/фазу

, Ом/фазу

2PC1

2PC2

2PC3

=12 Ом/фазу

Номер характе-
ристики

Реле

Параметр

Значение параметра при град.

Примечание

1

2PC1

=      А

2

2PC2

=      А

3

2PC3

=      А

 Характеристики PC III ступени

при и

Реле

, Ом/фазу

, Ом/фазу

3PC1

3PC2

3PC3

=20 Ом/фазу

Номер характе-
ристики

Реле

Параметр

Значение параметра при град.

Примечание

1

3PC1

=      А

2

3PC2

=      А

3

3PC3

=      А


5.8.8. Проверены углы максимальной чувствительности в режиме реле направления мощности

Реле

КPC-I

КРС-II

1PC1

1PC2

1PC3

2PC1

2РС2

2РС3

, град


5.8.9. Сняты зависимости и определены токи точной работы реле

Реле

Параметр

Значение параметров при токе, А

, А

КРС-I

1PС1

, В

, Ом

1PC2

, В

, Ом

1PC3

, В

, Ом

КРС-II

2PC1

, В

, Ом

, В

, Ом

2PС2

, В

, Ом

, В

, Ом

2РС3

, В

, Ом

, В

, Ом

КРС-III

3PC1

, В

, Ом

, В

, Ом

3PС2

, В

, Ом

, В

, Ом

3РС3

, В

, Ом

, В

, Ом


                        

6. Комплексная проверка защиты при питании от постороннего источника

6.1. Проверено взаимодействие реле схемы постоянного тока при напряжении постоянного оперативного тока 0,8.

6.2. Сняты временные характеристики защиты .

Параметры

Значения параметров при

+180°

0,5

0,9

1,1

0,9

1,1

0,9

1,1

0,9

1,1

, В

, А

Время срабатывания защиты при КЗ на фазах, с

АВ

ВС

СА

Измерено время срабатывания II ступени защиты по цепи ускорения =      с.

6.3. Проверено действие защиты при близких двухфазных КЗ.

Место КЗ

КPC-I

КРС-II

1PC1

1PC2

1PC3

2PC1

2РС2

2РС3

В начале линии

  c

   А

На шинах ("за спиной")

   А

Действие реле


6.4. Проверены зависимости длительности замкнутого состояния выходных реле от значения токов КЗ

Параметр

Фаза реле

Ток КЗ, А

, с

КPC-I

АВ

ВС

СА

КРС-II

АВ

ВС

СА


6.5. Проверены действия защиты при близких трехфазных КЗ

Meсто КЗ

КРС-I

КРС-II

1PС1

1PC2

1PC3

2РС1

2РС2

2РС3

В начале линии

  c

   А

На шинах ("за спиной")

   А

Действие реле


6.6. Проверено действие защиты при близких трехфазных КЗ вне зоны в тупиковом режиме линии.

При снижении напряжения от 100 В до нуля и отсутствии тока

6.7. Проверено взаимодействие защиты с другими устройствами защиты и автоматики.

6.8. Измерено потребление токовых цепей

Параметр питания панели защиты

АО

ВО

СО

АВ

Ток, А

Напряжение, В

Мощность, В·А


6.9. Измерено потребление цепей напряжения

Параметр питания панели защиты

АО

ВО

СО

ВФ

ФИ

ИН

Напряжение, В

58

58

58

100

100

100

Ток, А

Мощность, В·А

     
     

7. Проверка защиты рабочим током и напряжением

7.1. Произведена проверка исправности токовых цепей защиты измерением вторичных токов нагрузки в фазах и токов небаланса в нулевом проводе.

7.2. Измерены фазные и линейные напряжения на входе панели (блоки БИ3, БИ4) и произведена фазировка цепей напряжения.

7.3. Проверена правильность включения устройства блокировки при нарушениях в цепях напряжения.

7.3.1. Ток небаланса в реле 5PH1 в нормальном режиме

=       мА.

Векторная диаграмма токов нагрузки

Основные значения по щитовым приборам

= __________ Мвт ;

= __________ Мвар ;

= ___________ кА ;

= ___________ кВ .

Вторичные значения

= ___________ А ;    = ___________;

= ___________ А ;    = ___________;

= ___________ А ;    = ___________;

7.3.2. Проверена чувствительность устройства блокировки при обрыве цепей напряжения

=           мА.

Параметр

Фазы

Цепи

А

В

С

О

Н

Ф

И

, мА

     
     

7.4. Проверены токовые цепи защиты

Первичный ток нагрузки линии ___________ А.

= ___________ А;     = ___________;

= ___________ А;     = ___________;

= ___________ А;     = ___________;

= ___________ мА.

Активная мощность направлена

Реактивная мощность направлена

     

7.5. Проверка правильности включения устройства блокировки при качаниях

7.5.1. Проверена правильность настройки фильтра напряжения.

Чередование фаз

Ток в обмотке _______________ при подводе к панели защиты, мА

только тока

только напряжения

тока и напряжения

Прямое

Обратное


7.5.2. Проверена правильность включения компенсирующего устройства.

Снята фаза напряжения

Ток в обмотке _______________ при подводе к панели защиты, мА

Соотношение токов в обмотке

только тока обратной последовательности

только напряжения

тока и напряжения

из опыта

по диаграмме

А

В

С

     
     

7.6. Проверена направленность PC

Реле

Действие реле при подводе напряжения

АО

ВО

СО

из опыта

по диаграмме

из опыта

по диаграмме

из опыта

по диаграмме

КРС

PC1

РС2

РС3

Заключение:

Проверку производили:

     
ПРИЛОЖЕНИЕ 3

     
ПЕРЕЧЕНЬ ПРИБОРОВ И УСТРОЙСТВ, НЕОБХОДИМЫХ ДЛЯ НАЛАДКИ И ЭКСПЛУАТАЦИОННЫХ ПРОВЕРОК ЗАЩИТЫ ДЗ-503

1. Комплектное устройство для проверки релейной аппаратуры защиты - У5052, У5053 и др.

2. Генератор звуковой частоты с выходной мощностью не менее 1,5 Вт - ГЗ-56/1, ГЗ-104, ГЗ-33 и др.

3. Электронный осциллограф - С1-75, С1-49, C1-1 и др.

4. Электронный частотомер - Ч3-33, Ч3-35, Ф-5043 и др.

5. Мост постоянного тока - ММВ, P333, МО-70 и др.

6. Мегомметр на 500, 1000 и 2500 В - М4100/2-5, M4101/3-5 и др.

7. Вольтамперфазометр - ВАФ-85.

8. Усилительная приставка к вольтамперфазометру.

9. Секундомер - Ф-209, Ф-738, ЭМС-54, ПВ-58Л и др.

10. Комбинированные приборы:

а) ампервольтметр - Ц-4311 и др.

б) ампервольтомметр - Ц-434, Ц-4312, Ц-4317 и др.

11. Ламповый вольтметр - ВК7-15, В3-39 и др.

12. Микроамперметр - М95, M901, M1200, М266М и др.

Примечание. При отсутствии комплектного устройства (см. п.1) дополнительно требуются приборы, указанные на рис.4.5.


ПРИЛОЖЕНИЕ 4

     
ОПРЕДЕЛЕНИЕ ДОПУСТИМОГО ЗНАЧЕНИЯ СМЕЩЕНИЯ ХАРАКТЕРИСТИКИ КРС I (II) СТУПЕНИ ЗАЩИТЫ В I КВАДРАНТ ПЛОСКОСТИ Z

Для обеспечения надежного несрабатывания при внешних трехфазных КЗ, сопровождающихся снижением напряжения до нуля в месте установки защиты, характеристика КРС I (иногда и II) ступени защиты смещается в I квадрант плоскости Z. Для перекрытия этого смещения при близких трехфазных КЗ в зоне действия защиты должна быть достаточной величина ЭДС (), вносимая контуром подпитки. Условие наличия на выходном реле защиты импульса необходимой длительности при трехфазных КЗ в начале защищаемой зоны определяется из следующего приближенного выражения [Л.2]:

,   (П.4.1)


где - суммарное балластное сопротивление схемы сравнения (=3,9 кОм), кОм;

- сопротивление цепи НИ (=2,29 кОм), кОм;

- напряжение на выходе контура подпитки в нормальном режиме (=5,8-6,0 В), В;

- необходимая длительность отключающего импульса PC с учетом времени срабатывания PC, с;

- постоянная времени контура подпитки (=36-40 мс), мс.

0,865 - коэффициент, учитывающий насыщение трансреактора РС;

- значение смещения характеристики PC в I квадрант, (% уставки);

- уставка реле;

- коэффициент, учитывающий насыщение трансреактора PC;

- кратность тока срабатывания НИ (=10);

- ток срабатывания нуль-индикатора (=10 мкА), мкА.

В выражении (П.4.1) определяется по времени рабочий ток в НИ, создаваемый контуром подпитки, и тормозной ток в НИ, возникающий вследствие смещения характеристики PC в I квадрант.

Параметры схемы сравнения и контура подпитки КРС I (II) ступени защиты, приведенные выше, получены экспериментальным путем.

Введение в формулу (П.4.1) коэффициента обусловлено насыщением трансреактора Тр1. Из кривых, приведенных на рис.П.4.1, видно, что насыщение появляется при токе 4 А. Небаланс по току достигает максимального значения при токе около 8 А и в дальнейшем при увеличении тока КЗ уменьшается. Это обусловлено относительным увеличением амплитудного значения высших гармонических составляющих в кривой ЭДС трансреактора Тр1. Из-за наличия в схеме тормозного контура трансформатора Тр2 индуктивное сопротивление тормозного контура выше, чем рабочего. Поэтому с увеличением тока КЗ сопротивление тормозного контура повышается быстрее, чем рабочего, что и обусловливает уменьшение значения небаланса по току с возрастанием тока КЗ.


Рис.П.4.

1. Кривые зависимости значения небаланса по току от тока трехфазного КЗ:

1, 2, 3 - при небалансе по току, соответственно равном 40, 60 и 80 мкА

Коэффициент представляет собой отношение действительного небаланса по току к небалансу, который был бы в реле при данном токе КЗ и отсутствии насыщения.

Кривая зависимости коэффициента от тока трехфазного КЗ приведена на рис.П.4.2; кривые зависимости времени замкнутого состояния контактов выходного реле защиты от тока трехфазного КЗ - на рис.П.4.3.


Рис.П.4.

2. Кривая зависимости коэффициента от тока трехфазного КЗ

Рис.П.4.

3. Кривые зависимости времени замкнутого состояния контактов выходного реле защиты от тока трехфазного КЗ:

1, 2, 3 - при небалансе по току, соответственно равном 40, 60 и 80 мкА

При данных параметрах схемы сравнения и контура подпитки формула (П.4.1) позволяет определить допустимое значение смещения характеристики PC в I квадрант плоскости Z или время замкнутого состояния контактов выходного реле защиты при заданном максимальном токе трехфазного КЗ.

При определении времени замкнутого состояния контактов выходного реле защиты необходимо учитывать время возврата МЭР, реле-повторителя PC и выходного реле защиты. Время замкнутого состояния контактов выходного реле защиты равно

,                                                (П.4.2)


где - необходимая длительность отключающего импульса PC, в которую входит и время срабатывания PC;

и - суммарное время соответственно срабатывания и возврата PC, измеренное на контактах МЭР, реле-повторителя PC и выходного реле защиты.

Время срабатывания МЭР зависит от кратности тока срабатывания в его обмотке и соотношения сопротивлений источника питания и реле. При кратности тока срабатывания МЭР, равной 10, время срабатывания PC I (II) ступени защиты составляет 20-30 мс. Время срабатывания поляризованных реле, являющихся повторителями РС I (II) ступени защиты, составляет 3-5 мс, а время срабатывания выходного реле защиты (обычно РП-222) - 10 мс.

Минимальное время возврата указанных реле соответственно равно

=10 мс;

=16 мс;

=3 мс.

С увеличением значения небаланса по току время возврата МЭР уменьшается, поэтому с учетом этих значений

.                                         (П.4.3)

В формуле (П.4.3) большее значение вычитаемого следует принимать при увеличении смещения ( 80 мкА) характеристики в I квадрант плоскости Z.

Кривые зависимости времени замкнутого состояния контактов выходного реле защиты от тока трехфазного КЗ, полученные из формул (П.4.1 и П.4.3), приведены на рис.П.4.4. Эта зависимость определена при =12 Ом/фазу и =1,73 (=83°) при разных значениях смещения характеристики PC в I квадрант плоскости Z.


Рис.П.4.

4. Кривые зависимости времени замкнутого состояния контактов выходного реле защиты от тока трехфазного КЗ, полученные из формул (П.4.1 и П.4.3):

1, 2, 3 - при небалансе по току, соответственно равном 40, 60 и 80 мкА

Сравнивая кривые рис.П.4.2 и рис.П.4.4, можно сделать следующий вывод: с помощью формулы (П.4.1) можно предварительно с достаточной степенью точности определить допустимое значение смещения характеристики PC I (II) ступени защиты в I квадрант плоскости Z при заданном максимальном токе трехфазного КЗ в начале линии.


ПРИЛОЖЕНИЕ 5

     
ПОВЫШЕНИЕ НАДЕЖНОСТИ РАБОТЫ УСТРОЙСТВА БЛОКИРОВКИ ПРИ КАЧАНИЯХ

В настоящее время панели защиты ДЗ-503 выпускаются без перемычки между размыкающим контактом 4PB1/1 и замыкающим контактом 4РП1/7. Первые панели защиты ДЗ-503 также были выпущены без этой перемычки.

Отсутствие указанной перемычки приводит к тому, что при развивающихся качаниях, когда возможно срабатывание от небаланса пускового органа блокировки, происходит ввод в работу медленнодействующих ступеней защиты. Обычно эти ступени защиты отстроены от качаний по времени, но на слабых связях между объединенными энергосистемами возможно возникновение асинхронного хода с большим периодом качаний. В этом случае при срабатывании пускового органа блокировки от небаланса возможно ложное срабатывание медленнодействующих ступеней защиты.

Отсутствие перемычки приводит также (при неисправном размыкающем контакте МЭР 4P1/1 или вынутом МЭР) к очень частому поочередному срабатыванию реле 4РП1 и 4РП2. Это зависит от напряжения оперативного тока на панели защиты, напряжений срабатывания реле 4РП1 и 4РП2 и состояния их контактов после регулировки (размера зазоров, давления подвижных контактов на неподвижные, времени замкнутого состояния контакта 4РП2/4).

Отмеченные выше недостатки устраняются после установки перемычки между контактами 4PB1/1 и 4PП1/7 (см. рис.1.2).

При этом ввод в работу медленнодействующих ступеней защиты при развивающихся качаниях предотвращается за счет появления цепи самоудерживания реле 4РП1 через контакты 4РП1/7 и 4РП2/4.

Однако после установки этой перемычки и при срабатывании блокировки при качаниях (контакты 4PB1/1 и 4РП1/7 разомкнуты) образуется контур: вывод 1 резистора 4R18, обмотка реле 4РП1, размыкающий контакт 4РП2/4, размыкающий контакт 4РП3/1, обмотка реле 4РП2, резистор 4R20, вывод 2 резистора 4R19. Под влиянием напряжения на резисторах 4R18 и 4R19 реле 4РП2 и 4РП1 могут прийти в действие (в зависимости от значения напряжения оперативного тока на панели и значений напряжений срабатывания реле 4РП2 и 4РП1). В результате этого на контакте 4РП2/4 возникает искрение и после возврата реле времени 4PB1 реле 4РП1 не может сработать. В этом случае срабатывает реле 4РП2, затем реле 4PB1 и процесс повторяется, т.е. устройство блокировки при качаниях не может вернуться в исходное состояние.

Указанный дефект полностью устраняется включением диода в цепь контакта 4РП2/4 таким образом, чтобы исключались условия для срабатывания реле 4РП2 от падения напряжения на резисторах 4R18, 4R19 (диод 4Д11, см. рис.1.2). В качестве диода Д11 могут быть применены диоды КД105Б, КД105В, Д226Б, Д229Е.

При неисправности размыкающего контакта МЭР устройство блокировки срабатывает многократно через интервал времени, соответствующий уставке реле 4PB1. Вмешательство оперативного персонала предотвращает повреждение реле 4РП1, 4РП2 и 4PB1.

Предотвратить повреждение указанных выше реле при неисправности контакта 4P1/1 также можно, если дополнить схему блокировки промежуточным реле [Л.6].

После срабатывания указательного реле 4РУ1 срабатывает дополнительное промежуточное реле. Своим замыкающим контактом оно удерживает реле 4PП1 в конечном состоянии и подает сигнал о неисправности. Одновременно выводится из работы и защита.

Как показывает опыт эксплуатации, неисправность размыкающего контакта реле 4P1 маловероятна. На одной из подстанций уже более пяти лет эксплуатируются четыре панели защиты ДЗ-503 и не были отмечены случаи неисправности указанного контакта. Поэтому выполнять изменения в схеме блокировки по [Л.6], как правило, не следует, тем более что на подстанциях и электростанциях с постоянным дежурным персоналом в случае появления сигнала о неисправности реле 4P1 дежурный персонал должен вывести защиту из работы и снять рабочую крышку блока БИ3 (см. п.7.4.3). Со снятием крышки блока БИ3 снимается и напряжение оперативного тока с панели защиты, чем и предотвращается повреждение реле 4РП1, 4РП2 и 4PB1.

В соответствии с техническими данными реле время возврата реле 4РП1, вводящего в работу защиту в полной схеме, не превышает 30 мс. Однако в технических данных не указано, какой кратности входного сигнала на входе устройства блокировки по отношению к сигналу срабатывания соответствует это время.

С учетом того, что III ступень защиты вводится в работу устройством блокировки при качаниях и выполняет функции дальнего резервирования, нормируемое время срабатывания блокировки в полной схеме должно соответствовать кратности входного сигнала, равной 1,2.

Следует отметить, что добиться указанного времени удалось только после ввода в схему пускового органа блокировки дифференцирующей цепи 4R22-4С10 и при отсутствии сглаживающей емкости 4C12. Отсутствие емкости 4C12 приводит к сильной вибрации контактов МЭР (рис.П.5.1,а), а с вводом ее в схему увеличивается время срабатывания блокировки. Чем больше значение этой емкости, тем больше время срабатывания блокировки при малых кратностях входного сигнала и лучше фильтрация гармонических составляющих в выпрямленном токе.

Зависимость времени срабатывания устройства блокировки при качаниях в полной схеме от значения емкости 4C12 следующая:

Емкость 4C12, мкФ

0 (отсутствует)

1

2

3

4

5

Время срабатывания
блокировки в полной схеме, мс

26,4

28

28,7

32

33

34,2

Зависимость определена экспериментально при кратности напряжения обратной последовательности на входе устройства, равной 1,2.

На основе приведенных данных и осциллограмм (см. рис.П.5.1) в схеме пускового органа блокировки при качаниях рекомендуется устанавливать емкость 4C12, равную 2 мкФ.


    

Рис.П.5.1. Осциллограммы работы замыкающего контакта МЭР комплекта блокировки при качаниях ():

а - при отсутствии емкости 4C12; б - емкость 4C12 равна 1 мкФ; в - емкость 4C12 равна 2 мкФ; г - емкость 4С12 равна 4 мкФ; д - емкость 4С12 равна 1 мкФ; отключено реле 4РВ

При этом значении емкости 4C12 практически полностью отсутствует вибрация контактов МЭР. Как видно из осциллограмм (см. рис.П.5.1, в-г ) небольшая вибрация замыкающего контакта реле наблюдается в момент срабатывания реле времени 4PB1 и обусловлена сотрясением комплекта блокировки при срабатывании реле времени 4PB1, что и подтверждается рис.П.5.1, д . Даже при больших кратностях напряжения обратной последовательности (2) наблюдается незначительная вибрация контактов МЭР в момент срабатывания реле времени 4PB1. Поэтому вынос реле времени 4PB1 из комплекта блокировки или замена электромагнитного реле времени электронным повысили бы надежность работы блокировки при качаниях.

Отмечены случаи (в Белглавэнерго, Свердловэнерго и др.) ложных срабатываний МЭР комплекта блокировки при качаниях из-за коммутационных перенапряжений в системе постоянного тока. В момент размыкания цепей со значительной индуктивностью (реле 5РП3, 5PП2, 5РВ3 и др.) возникает ЭДС самоиндукции, под действием которой в обмотке реле 4P1 возникает ток, направленный в сторону срабатывания реле. Значение и длительность протекания этого тока бывают достаточными для срабатывания устройства блокировки при качаниях, что может привести к ложным срабатываниям защиты. Указанный дефект устраняется включением дополнительного диода КД-205Б в цепь между выводом 1 комплекта блокировки и стабилитроном 4Д4 (см.техническое описание завода-изготовителя).


Список использованной литературы

1.

Карцев В.Л., Нудельман Г.С., Могилев Г.П. Дистанционная защита линий напряжением 330-500 кВ. В сб.: Электротехническая промышленность. Вып.6, Информэлектро, 1971.

2.

Шнеерсон Э.М. Полупроводниковые реле сопротивления. "Энергия", 1975.

3.

Двоскин В.М., Двоскин Т.М. Из опыта наладки дистанционной защиты типа ПЗ-2. "Электрические станции", 1975, N 3.

4.

Кочетов В.В., Сапир Е.Д., Якубсон Г.П. Наладка и эксплуатация релейной части дифференциально-фазных высокочастотных защит линий 400-500 кВ (ДФЗ-401 и ДФЗ-402). Госэнергоиздат, 1962.

5.

Вавин В.Н., Голубев М.Л., Савостьянов А.И. Общая инструкция по проверке устройств релейной защиты, электроавтоматики и вторичных цепей. "Энергия", 1975.

6.

Курганов В.А., Юнцов В.Г. Изменение в схеме блокировки от качаний в дистанционной защите ДЗ-503. "Электрические станции", 1975. N 12.